Разработка энергосберегающей технологии ректификации циклических углеводородов
Совокупность оптимальных результатов приведена в таблице 15.
Таблица 15. Оптимальное сочетание количества отбираемого в боковую секцию потока и NЭА/NF/NБО для различных температур подачи в колонну ЭА. F: ЭА = 1: 2.
|
ТЭА, °С |
NЭА/NF/NБО |
Оптимальное количество БО, кмоль/ч |
|
RБС |
|
|
70 |
5/14/22 |
89 |
2.24 |
0.14 |
9.272 |
|
80 |
5/14/22 |
89 |
2.24 |
0.14 |
9.272 |
|
90 |
5/14/22 |
89 |
2.24 |
0.14 |
9.272 |
|
100 |
5/14/22 |
89 |
2.25 |
0.15 |
9.272 |
, ГДж/ч Видно, что при закрепленном значении расхода ЭА оптимальным является значение бокового отбора 89 кмоль/ч при температуре подачи экстрактивного агента 100°С и уровнях входящих потоков и бокового отбора 5, 14 и 22 тарелки соответственно.
Поэтому на следующем этапе мы исследовали влияние количества БО на величину оптимального рабочего расхода ЭА при ТЭА = 1000С и NЭА/NF/NБО=5/14/22. Результаты расчетов представлены в табл.16.
Таблица 16. Зависимость оптимального расхода ЭА от количества потока, отбираемого в боковую секцию. ТЭА = 100°С, NЭА/NF/NБО =5/14/22
|
Количество БО, кмоль/ч |
Расход ЭА, кмоль/ч |
|
RБС |
Энергозатраты, ГДж/ч | ||
|
|
QкондБС |
| ||||
|
89 |
150 |
2.25 |
0.14 |
0.704 |
3.228 |
9.257 |
|
110 |
2.25 |
0.15 |
0.681 |
3.218 |
9.156 | |
|
130 |
2.26 |
0.16 |
0.660 |
3. 206 |
9.041 | |
|
87 |
150 |
2.68 |
0.08 |
0.931 |
3.152 |
9.419 |
|
100 |
2.76 |
0.10 |
0.813 |
3.092 |
8.820 | |
|
80 |
2.85 |
0.11 |
0.783 |
3.065 |
8.598 | |
|
70 |
2.91 |
0.12 |
0.773 |
3.050 |
8.492 | |
|
85 |
120 |
2.97 |
0.04 |
1.054 |
3.041 |
9.162 |
|
100 |
3.01 |
0.04 |
1.005 |
3.017 |
8.924 | |
|
70 |
3.13 |
0.04 |
0.949 |
2.978 |
8.583 | |
|
60 |
3. 19 |
0.04 |
0.938 |
2.963 |
8.474 | |
|
84 |
150 |
3.10 |
0.02 |
1.097 |
2.981 |
8.976 |
|
100 |
3.16 |
0.02 |
1.052 |
2.955 |
8.738 | |
|
60 |
3. 20 |
0.02 |
1.034 |
2.941 |
8.625 | |
|
50 |
3.24 |
0.02 |
1.019 |
2.927 |
8.514 | |
