Проектирование неутепленного здания с несущими деревянными гнутоклееными рамами ступенчатого очертанияРефераты >> Строительство >> Проектирование неутепленного здания с несущими деревянными гнутоклееными рамами ступенчатого очертания
Ординаты реактивных давлений р1 и изгибающих моментов М1 по длине балки, соответствующие фактическому значению нагрузки q = 802 кПа получаем по формулам
p1 = 
×q; M1 = 
×q×b1×L2
Результаты расчета p1 и М1 приведены в последней строке табл. 4 и 5.
Вычисление ординат эпюры реактивных давлении фундамента p1 = 
×q = 820× (кПа)
Таблица 4
|
x |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
|
-0,056 |
0,196 |
0,377 |
0,508 |
0,605 |
0,688 |
0,773 |
0,880 |
1,025 |
1,228 |
1,514 |
|
|
-0,134 |
-0,057 |
-0,010 |
0,024 |
0,064 |
0,127 |
0,232 |
0,396 |
0,638 |
0,975 |
1,426 |
|
|
0,078 |
0,253 |
0,387 |
0,484 |
0,541 |
0,561 |
0,541 |
0,484 |
0,387 |
0,253 |
0,088 |
|
p1 = |
64 |
207 |
317 |
397 |
444 |
460 |
444 |
397 |
317 |
207 |
72 |
Вычисление ординат эпюры изгибающих моментов в полосе шириной b1 = 1 см
M1 = 
×q×b1 ×L2 =×820 ×0,01×0,342 = 0,945× = 945× (Н×м)
Таблица 5
|
x |
0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
|
|
0 |
-0,001 |
0,002 |
0,008 |
0,013 |
0,016 |
0,014 |
0,011 |
0,006 |
0,002 |
0 |
|
|
0 |
-0,001 |
-0,002 |
-0,003 |
-0,003 |
-0,004 |
-0,003 |
-0,002 |
-0,001 |
0,001 |
0 |
|
|
0 |
0 |
0,004 |
0,011 |
0,016 |
0,02 |
0,017 |
0,013 |
0,007 |
0,001 |
0 |
|
M1 = |
0 |
0 |
3,78 |
10,40 |
15,12 |
18,9 |
16,07 |
12,29 |
6,62 |
0,95 |
0 |
Построение эпюр реактивных давлений фундамента и изгибающих моментов в опорной плите башмака от нагрузки МН = 2,88 кН×м. Щеки башмака через сварные угловые швы передают изгибающий момент МН = НА×hуд /2 (см. выше) на опорную плиту (см.рис.9). Эпюра вертикального давления на опорную плиту от момента МН, в предположении упругих деформаций стали - треугольная на половине длины плиты (см.рис. 10,б). Максимальная величина линейного давления у края плиты от одной щеки:
qщ = 0,5×МН /(lоп2 /6) = 0,5×2,88/(0,632 /6) = 12,77 кН/м
Расчет опорной плиты выполним в условиях плоской задачи, выделив из плиты в поперечном направлении полосу шириной b1 = 1 см от края (см.рис.10,б, вид б-б). Полосу рассматриваем как балку на упругом основании, симметрично нагруженную сосредоточенными силами
Р = qщ ×b1 = 12,77×0,01 = 0,128 кН, на расстоянии а = 95 мм от продольного края плиты. Точки приложения сил Р приняты по центру толщины щек. Длина балки L = bоп = 340мм.
Эпюру реактивных давлений фундамента p2 на балку (полосу) с достаточной для инженерного расчета точностью можно принять равномерной по длине балки L. Тогда величину реактивного давления фундамента р2 вычислим по формуле:
p2 = 2×Р/(b1×L) = 2×0,128/(0,01×0,34) = 75 кПа (см.рис.10,б)
Балка работает на изгиб как двухконсольная, опертая на щеки башмака (опорные реакции Р=0,128 кН), нагруженная снизу реактивным давлением фундамента. Изгибающие моменты в балке M2 определим, используя симметрию, только для левой половины в сечениях x = 0; 0,1; 0,2; 0,3; 0,4; 0,5 (x = х/L) и в сечении x = а/L = 0,095/0,34 = 0,279, под силой Р.
