Т.к. , то проверка выполняется.

6.6 Расчет арматуры подошвы фундамента

Расчет арматуры подошвы фундамента производится из условия изгиба плиты под воздействием реактивного давления грунта в двух направлениях:

1) В плоскости рамы (Рис. 6.5):

Сечение 1-1

(см. п. 6.3);

Изгибающий момент на один метр ширины фундамента:

Рис.6.5 - Расчетная схема работы плиты на изгиб в плоскости рамы.

Сечение 2-2

Требуемая площадь арматуры на 1 метр ширины фундамента:

в сечении 1-1:

в сечении 2-2:

Шаг стержней принимается равным 250 мм. Принимаем по большему значению 4Æ12 А-II на 1 погонный метр ширины фундамента

2) Из плоскости рамы на 1 погонный метр:

Площадь арматуры на 1 погонный метр длины фундамента.

Принимаем 2Æ10 А-II (1,57 см2) на погонный метр длины подошвы (с шагом 500 мм).

Таким образом, принята сварная сетка с размерами ячеек 200х500мм из стержней Æ12 AII в направлении действия активного момента и стержней Æ10 AII в поперечном направлении.

Так как диаметр арматуры класса AII сетки не превышает 22 мм, в соответствии с [5, п.2.56] проверку ширины раскрытия трещин в плитной части фундамента производить не требуется.

6.7. Расчет подколонника

6.7.1. Расчет продольной арматуры подколонника

Рабочая вертикальная арматура устанавливается у коротких граней подколонника (рис. 6.6). Расчет арматуры производится как внецентренно сжатого элемента по усилиям в сечении 1-1 (коробчатое, приводимое к двутавровому) и по усилиям в сечении 2-2 (сплошное прямоугольное).

Рис.6.6 - Вертикальная арматура подколонника

Усилия у обреза фундамента по наибольшему ядровому моменту [табл.6,1]: M = -234,5 кНм; N = 873,1 кН; Q = 35,71 кН

В сечении 1-1:

В сечении 2-2:

Рассчитываем сечение подколонника с симметричной арматурой в сечении с максимальным моментом М= - 266,6 кНм.

Предполагаем первый случай внецентренного сжатия: большие эксцентриситеты ().

[3, 36]

[3, 37]

Задаем сечение сжатой арматуры при минимальном проценте армирования =0,05 % [3, табл.38]:

Принимаем 5Æ12 (шаг 200 мм, ).

Растянутая арматура по расчету не требуется. Конструктивно принимаем (2Æ12 А-II).

6.7.2 Проверка ширины раскрытия трещин в сечении 2 – 2 подколонника.

Определяем необходимость проверки ширины раскрытия трещин в соответствии с [5, п.2.52].

Напряжение по наименее сжатой грани составляет:

Так как напряжений растягивающие, но не превышают , расчет по образованию и раскрытию трещин не требуется.

6.7.3 Расчет поперечной арматуры подколонника

Под действием момента происходит поворот колонны относительно горизонтальной оси, проходящей через точку К. При этом момент от поворота Мк уравновешивается моментами усилий в поперечной арматуре, относительно дна стакана (рис.6.7).

Рис.6.7 - Горизонтальная арматура подколонника

При расчете у верхнего обреза подколонника [табл. 6.1]:

1) по сочетанию (+М):

Имеем второй случай поворота;

2) по сочетанию (Nmin):

Имеем третий случай поворота;

3) по сочетанию (-М):

Имеем второй случай поворота;

Т.к. в 1-м и 3-м сочетании имеет место второй случай поворота, принимаем к расчету сочетание (-М) (с наибольшим эксцентриситетом е0=0,27 м):

М = 234,5 кНм; N = 873,1 кН; Q = 35,71 кН.

Определение сечения поперечной арматуры класса А-II.

Для третьего сочетания 3-й случай поворота:

М = 205,9 кНм; N = 540,73 кН; Q = 41,94 кН.

Т.к. этот момент меньше полученного ранее, сечение каждого стержня в одной сетке:

.

Принимаем 4 сетки из стержней Æ10AII (0,785×4=3.14 см2) , что соответствует минимальному диаметру стержней сеток [5, п.4.25]. Т.к. арматура принята с запасом, убираем две сетки (нижних), тогда: