и а=0,02м <0,15·h = 0.15·0.7 = 0.105м , φsb = 0,0,79.

αS = 0,178

φ= 0,69+2(0,79-0,69)0,178 =0,75

φ(RbA + RscAs,tot) = 0,75·(11,5·1,1·103·0,4·0,7 + 365·103·14,82·10-4)= 3062кН > 1328,1кН.

Проверка на устойчивость из плоскости поперечной рамы выполняется.

4.2.4. Назначение и расстановка поперечной арматуры

Из условия свариваемости в соответствии с [6, прил.9] принимаем поперечную арматуру диаметром 6 мм (АIII). В соответствии с [4, п.5.22] назначаем шаг поперечной арматуры 400 мм (< 500, < 20d = 2020= 400).

Сетки косвенного армирования в нижней части колонны не устанавливаются.

4.3. Расчет консоли колонны

Основные размеры консоли показаны на рисунке 4.8.

Рис. 4.8 - Расчетная схема консоли.

Исходные данные: hв = 600мм; с = 800мм; hн = 700мм; d = 600мм;

е = 700мм; lsup = 250мм (для балки пролётом 6 м);

кН;

Класс бетона - В 20: RB=11,5 МПа, RBt=0,90 МПа [3, табл.13];

Ев 240000 МПа [3,табл.18];

Класс арматуры A-III; Rs = 365 МПа; Rsc = 365 МПа [3, табл. 22];

Т.к. вылет консоли с = 800мм меньше 0,9·hк = 0,9·(700+600)=1170мм, то расчёт ведётся как для короткой консоли.

Расчет окаймляющих стержней:

Из рисунка 4.8 следует:

0,956, отсюда θ =73 о ;

где hк = d+l = 700 + 600 = 1300мм; f = 600 -100=500мм;

N0=Q·ctgθ = 664.28·ctg73o = 195.9кН

5.4·10-4 м2

Принимаем 2ø20 AIII (As=6,28·10-4 м2).

Требуемая длина анкеровки:

мм,

но не менее 12·20 = 240 мм и =200 мм.

Принимаем длину анкеровки l = 300 мм.

Расчёт хомутов.

Условие прочности: [3, (85)]

Из условия свариваемости с ø20 [5, прил.9] принимаем хомуты Æ6 AIII (Asw=0.283см2).

Шаг назначаем из условий:

150мм. Но Sw≤150мм. Принимаем Sw = 150мм:

Тогда 9,43·10-4

lb = lsupSinθ = 250·0,956=239мм;

1,04 [3, (87)]

тогда Q ≤ 0.8·1.04·11.5·103·1.1·0.4·0.239·0.956 =961.9 кН [3, (85)]

Правая часть условия (85) принимается:

1. Не более 3.5Rbtbh0 = 3.5·0.9·103·1.1·0.4·(1.3 – 0.03)= 1760кН;

2. Не менее меньшего из 2-х значений:

2.5Rbtbh0 = 2.5·0.9·103·1.1·0.4·(1.3 – 0.03)= 1257кН;

2104кН.

Принимаем правую часть [3, (85)]­ ­равной 961.9 кН, тогда условие прочности

Q = 664.28кН < 961.9кН выполняется.

4.4. Проектирование стыка рабочей продольной арматуры

В соответствии с [3, п. 5.38] длина перепуска . По [3, табл.37] для стыков арматуры в растянутом бетоне при диаметре 20 мм:

740 мм,

но не менее 20·20 = 400 мм и =250 мм. Принимаем длину перепуска l = 750 мм.

В соответствии с [3, п. 5.22] расстояние между хомутами по длине перепуска должно составлять не более 10dmin = 10·20 = 200 мм. В местах нахлёста арматуры принимаем хомуты диаметром 6 мм (АIII) и шагом 160 мм.

Армирование консоли показано на рисунке 4.9.

Рис. 4.9 - Армирование консоли.

5. РАСЧЕТ БЕЗРАСКОСНОЙ ФЕРМЫ.

5.1. Геометрические размеры фермы и поперечных сечений элементов

По проекту рассчитывается безраскосная ферма пролётом 18 м.

Сетка колонн 24·6 м, нагрузка на 1 м2 покрытия составляет:

Полная 3,32+2=5,32 кН/м2, в том числе снег 1,33 кН/м2.

В соответствии с [1, табл.12], этой нагрузке соответствует 1-й тип опалубки. Размеры поперечных сечений элементов фермы для 1-го типа опалубки составляют (bh) [1, табл.13]:

1) Верхний пояс – 0,240,20;

2) Нижний пояс – 0,240,22;

3) Стойки – 0,240,25

Ферма с нанесёнными размерами элементов показана на рисунке 5.1.

Рис. 5. - . Геометрическая схема безраскосной фермы.

5.2 Статический расчет фермы

Статический расчет безраскосных ферм производится на ЭВМ по программе MKEG для статически неопределимых систем .

Исходные параметры расчета стержневой системы (фермы):

1. Количество элементов – 23;

2. Количество закрепленных узлов – 2;

3. Всего узлов – 16;

4. Шифр фермы – KGK24-1;

5. Количество загруженных узлов – 7;

6. Величина узловой нагрузки – кН:

95,76 кН

Усилия в элементах фермы приведены в таблице 14.

Результаты расчета фермы на ЭВМ (усилия в элементах фермы) приведены в таблице 5.1.

Для удобства вычисления ядровых моментов и выбора РСУ усилия в элементах сведены в таблицу 5.2 (Рассматривается половина фермы ввиду её симметрии).

Таблица 5.2 – Расчетные сочетания усилий.