Таблица 2

Сбор нагрузок:

Согласно СНиП 2.01.07-85* в зависимости от продолжительности действия различают постоянные и временные нагрузки.

Определяем нагрузку и изгибающий момент согласно таблице 2. Нагрузки собираем на этаж. Высота этажа 3000мм.

Постоянные и временные нагрузки на один метр стены приведены в таблице:

Расчетная нагрузка на несущий слой первого этажа в расчете на 1 метр длины составила 36т/м.

4.7.3 Расчет несущей способности неармированной кладки

При расчете многослойных стен на прочность с гибким соединением слоев. Каждый слой следует рассчитывать раздельно на воспринимаемые им нагрузки, нагрузки от покрытий и перекрытий должны передаваться только на внутренний слой. Нагрузку от собственного веса утеплителя следует распределять на несущие слои пропорционально их сечению.

Считаем как внецентрено сжатый элемент по ф-ле [6] СниП II-22-81*, определяем расчетную несущую способность неармированного участка:

Nсс = mgj1RAcw

При расчете многослойных стен с гибкими связями (без тычковой перевязки) коэффициенты j, j1 и тg следует определять по пп. 4.2 - 4.7 [6] для условной толщины, равной сумме толщин двух конструктивных слоев, умноженной на коэффициент 0,7.

Определяем условную толщину слоя:

bred=( b1+b2 )х 0.7= (120+380)х 0.7=350мм

Ас- площадь сечения. Для приведенной толщины слоя

Ас= 0.35х1=0.35м2

R- расчетное сопротивление кладки сжатию определяем по таблице 2 в соответствии с пунктом 3.1 СНиП II-22-81*. Rкл.=1.9 (19)Мпа (кгс/см2)

j- коэффициент продольного изгиба выбираем согласно п. 4.2

СНиП II-22-81* по таблице 18.

Прямоугольного сплошного сечения при отношении

,

Расчетные высоты стен и столбов l0 при определении коэффициентов продольного изгиба j в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:

При неподвижных шарнирных опорах l0 = Н =3м.

h - меньший размер прямоугольного сечения. =0.35

=3/0/35=8.57

По таблице 18 для упругой характеристики кладки a=1000, методом интерполяции j =0.91

mg=1, т.к h>30см.

j1=( j+jс )/2

jc - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента Н по табл. 18 [6] в плоскости действия изгибающего момента при отношении

Для прямоугольного сечения hc = h - 2e0=0.35-2х 105=0.14

lhc=3/0.14=21.43

Методом интерполяции по табл 18. находим jс=0.63;

j1=( 0.91+0.63 )/2=0.77

w - коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл. 19 [6];

e0 - эксцентриситет от действия нагрузок e0=105мм

w =1+105/350=1.3<1.45

Подставляем данные значения в исходную формулу и определяем несущую способность кладки.

Nсс = mgj1RAcw= 1х0.77х1.9х0.35х1.3х103=665кН=66.5т.

Нагрузка составляет 36т. следовательно несущая способность кладки обеспечена. Можно понизить марку кирпича для кладки первого этажа до М100 на растворе М75.

4.8 Расчет ж.б. разгрузочной балки

Применяется для разгрузки несущего слоя кирпича облицовки, устраивается через два этажа в уровне плит перекрытия одновременно служит как противопожарная рассечка. Выполняется из тяжелого бетона класса В20 с армированием сетками и каркасами. В проекте предложено 5 видов балок отличающихся размером, а именно длиной 3,3м; 3м; 2,1м; 1,94м; 1.4м.

Сбор нагрузок:

Нагрузка на 1 метр стены от двух этажей облицовочного слоя кирпича с учетом коэффициента перегрузки для каменных конструкций.