3.6.1. Расчет местных потерь напора в подводящих сифонах первичных отстойников.

Местные потери напора в сифоне составят:

1. резкий поворот сифона на 90°:

V12 0.912

hм = z * ¾¾ = 1.19 * ¾¾¾ = 0.05 м;

2 * g 2 * 9.81

2. внезапное сужение потока при входе воды из лотка в трубу:

w2 p * d22 3.14 * 0.452

¾ = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.80 м ® x = 0.15

w1 4*B1*H1 4*0.6*0.33

V22 1.122

hм = x * ¾¾ = 0.15 * ¾¾¾ = 0.01 м;

2 * g 2 * 9.81

3.увеличение скорости при входе в трубу:

V22 - V12 1.122 - 0.912

hм = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.022 м

2 * g 2 * 9.81

4.два плавных поворота на 90°:

hм = 2 * x * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.122/(2 * 9.81) = 0.037 м;

Сумма местных потерь напора в подводящем сифоне первичного отстойника составит:

åhм1 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 = 0.12 м

3.6.2. Расчет местных потерь напора в отводящих сифонах первичных отстойников.

Местные потери напора составят:

1 -4 см. п. 4.6.1.

5.внезапное расширение потока при входе воды из трубы в лоток:

(V1 - V2)2 (1.12 - 0.91)2

hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.002 м;

2 * g 2 * 9.81

Сумма местных потерь напора в отводящем сифоне первичного отстойника составит:

åhм2 = 0.05 + 0.01 + 0.022 + 0.037 + 0.002 = 0.12 м

3.6.3. Расчет местных потерь напора в распределительной чаше вторичных отстойников.

Q1 = 536 л/с; V1 = 0.9 м/с; B1 = 0.80 м; H1 = 0.75 м;

Q2 = Q1 = 536 л/с; V2 = 1.39 м/с; d2 = 0.70 м;

Q3 = Q1 = 536 л/с; V3 = 0.68 м/с; d3 = 1 м;

Q4 = Q1 = 536 л/с; V4 = 0.17 м/с; Dч = 1.25 м; Hч = 0.80 м;

Q5 = Q1/2 = 268 л/с; V5 = 1 м/с; B5 = 0.46 м; H5 = 0.45 м.

Местные потери:

1.Резкий поворот потока на 90°:

V12 0.92

hм = x * ¾¾ = 1.19 * ¾¾¾ = 0.049 м.

2 * g 2 * 9.81

2.Внезапное сужение потока при входе воды из лотка в трубу:

w2 p * d2 3.14 * 0.72

¾¾ = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 0.64 м. ®x = 0.23

w1 4 * B1 * H1 4 * 0.8 * 0.75

V2 1.392

hм = x * ¾¾ = 0.2 * ¾¾¾ = 0.023 м.

2 * g 2 * 9.81

3.Увеличение скорости при входе в трубу:

V22 - V12 1.392 - 0.92

hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.057 м.

2 * g 2 * 9.81

4.Два плавных поворота на 90°:

hм = 2 * x * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057 м

5.Постепенное расширение потока:

(V2 - V3)2 (1.39 - 0.68)2

hм = K * ¾¾¾¾ = 0.9 * ¾¾¾¾¾ = 0.023 м.

2 * g 2 * 9.81

6.Внезапное расширение потока при входе в чашу:

Qч 0.536

Vч = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 0.17 м/с;

p * Dч * Hч 3.14 * 1.25 * 0.8

(V3 - V4)2 (0.68 - 0.17)2

hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 0.013 м.

2 * g 2 * 9.81

7.Внезапное сужение потока при выходе воды из чаши в лоток:

3 * w5 3 * B5 * H5 3 * 0.6 * 0.45

¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 0.26 м; ®x = 0.4

w4 p * D4 * H4 3.14 * 1.25 * 0.8

V52 12

hм = x * ¾¾ = 0.4 * ¾¾¾ = 0.02 м.

2 * g 2 * 9.81

8.Увеличение скорости при входе в лоток:

V52 - V42 12 - 0.172

hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.049 м.

2 * g 2 * 9.81

Сумма местных потерь напора в распределительной чаше:

åhм =0.049+0.023+0.057+0.057+0.023+0.013+0.02+0.049=0.29 м.

3.6.4. Расчет местных потерь напора в подводящих сифонах вторичных отстойников.

Местные потери напора в сифоне составят:

1. резкий поворот сифона на 90°:

V12 12

hм = x * ¾¾ = 1.19 * ¾¾¾ = 0.06 м;

2 * g 2 * 9.81

2. внезапное сужение потока при входе воды из лотка в трубу:

w2 p * d22 3.14 * 0.72

¾ = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾ = 0.64 м®z = 0.23

w1 4 * B1 * H1 4 * 0.8 * 0.75

V22 1.392

hм = z * ¾¾ = 0.23 * ¾¾¾ = 0.023 м;

2 * g 2 * 9.81

3.увеличение скорости при входе в трубу:

V22 - V12 1.392 - 0.92

hм = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾ = 0.057 м;

2 * g 2 * 9.81

4.два плавных поворота на 90°:

hм = 2 * z * V22/(2 * g) = 2 * 0.29 * 1.392/(2 * 9.81) = 0.057 м.

Сумма местных потерь напора в подводящем сифоне вторичного отстойника составит:

åhм1 = 0.049 + 0.023 + 0.057 + 0.057 = 0.19 м.

3.6.4. Расчет местных потерь напора в отводящих сифонах вторичных отстойников.

Определение местных потерь напора в отводящем сифоне вторичного отстойника см.п.3.6.2. åhм4 = 0.12 м.

3.7. План очистной станции.

План ОС представлен в масштабе 1:500. На нем изображены основные и вспомогательные ОС, трубопроводы различного назначения и дороги. На территории станции предусмотрено озеленение, границы обозначены забором.

Расположение сооружений очистки принято наиболее компактным, что уменьшает площадь ОС, протяженность лотков и труб, а следовательно и стоимость строительства.

ОС расположены группами. Разрывы между группами сооружений приняты минимальными по санитарным и противопожарным требованиям, но обеспечивающими возможность очередности строительства и проезда транспорта.

При компоновке ОС, некоторые из них находятся в одном здании: иловая НС конструктивно совмещена с хлораторной; здание НС и фильтровальные установки находятся вместе с барабанными сетками.

План ОС и высотная установка решена с учетом обеспечения самотечного движения воды. Для равномерного распределения сточных вод по сооружениям предусмотрены распределительные чаши и камеры.

Высотное расположение выполнено с учетом требования баланса земляных работ. Предусмотрены выемки и насыпи, при этом вокруг сооружений расположены площадки для прохода обслуживающего персонала шириной 2.0 м.

ГЛАВНАЯ НАСОСНАЯ СТАНЦИЯ

Введение

Главная насосная станция предназначена для перекачки сточных вод на очистные сооружения после предварительной очистки на решетках-дробилках.

Конструкция ГНС представлена на листе 4.

Надземная часть станции - прямоугольная, размером 12 ´ 21 м. В надземной части насосной станции расположены: бытовые помещения, КТП, вентиляционные камеры, тепловой ввод, механическая мастерская, кладовая. Подземная часть - круглая в плане (глубина подводящего коллектора - 7.23 м). Подземная часть ГНС разделена глухой водонепроницаемой перегородкой на два отсека; в одном из них расположены решетки-дробилки, приемный резервуар, в другом - машинный зал. Во избежании затопления на подводящем коллекторе устанавливаются две задвижки с гидроприводами для отключения станции во время аварии. Управление задвижками - механическое от аварийного уровня воды в резервуаре. Ввод коллектора в станцию предусматривается по двум трубопроводам диаметром 700 мм. На подводящем коллекторе установлена камера разделения потока на два трубопровода.