F0’ = n * ¾¾¾ = 3 * ¾¾¾¾ = 2119.5 м2.

4 4

3.5.7. Расчет хлораторной и смесителя.

Дезинфекция сточных вод предусмотрена жидким хлором. Доза хлора согласно [1] принята a = 0.003 кг/м3.

Потребный максимальный расход хлора:

Wmax = a * Qmax.ч = 0.003 * 918.87 = 2.76 кг/ч, (3.51)

где Qmax.ч - часовой расход сточных вод в час максимального водоотведения, м3/ч.

Среднечасовой расход хлора:

Qсут 13775.7

Wср = a * ¾¾ = 0.003 * ¾¾¾ = 1.72 кг/ч, (3.52)

24 24

Суточный расход хлора:

Wсут = Wср * 24 = 1.72 * 24 = 41.28 кг/сут. (3.53)

Месячный расход хлора:

Wмес = Wсут * 30 = 41.28 * 30 = 1238 кг/мес. (3.54)

После реконструкции, при увеличении расхода стоков во время дождя расход хлора составит:

Потребный максимальный расход хлора определен по формуле (3.51):

Wmax = 0.003 * 1803.2 = 5.41 кг/ч,

Среднечасовой расход хлора определен по формуле (3.52):

38083.6

Wср = 0.003 * ¾¾¾ = 4.76 кг/ч,

24

Суточный расход хлора определен по формуле (3.53):

Wсут = 4.76 * 24 = 114.24 кг/сут.

Для приготовления и дозирования раствора хлора в хлораторной предусмотрена установка двух вакуумных хлораторов ЛОНИИ-100 производительностью каждый 3 кг/ч. Один хлоратор рабочий, второй - резервный. Для смешения воды с хлором предусмотрено устройство смесителя типа ‘’лоток Паршаля’’, общая длина которого 13.63 м, ширина горловины и = 500 мм, ширина подводящего лотка B = 600 мм, длина лотка смесителя L = 6.1 м, потери напора в смесителе Dh составляют 0.20 м.

3.5.8. Расчет контактных резервуаров.

Контактные резервуары предназначаются для обеспечения контакта сточных вод с хлором. В качестве контактных резервуаров предусмотрены горизонтальные отстойники без скребков. Продолжительность контакта сточных вод с хлором, согласно [1], принимается ³ 30 мин. Схема горизонтального контактного резервуара приведена на рис.

Рабочий объем контактных резервуаров определен по формуле:

W = Q max.ч * t, м3. (3.55)

где t - продолжительность контакта сточных вод с хлором, ч.

W = 918.87 * 1.0 = 918.9 м3.

Глубина проточной части отстойников H = 2.5 м, их ширина B = 5 м (согласно [1] B = (2 - 5) * H), принимаем n = 2 отстойника.

Длина отстойника определена по формуле:

W 918.9

L = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 31 м. (3.56)

n * B * H 2 * 6 * 2.5

Соотношение L : H, согласно [1], должно находиться в пределах от 8 до 20, поэтому принимаем L = 31 м.

Объем осадка Wос, выпадающего в контактных резервуарах, определено по формуле:

Qсут 13775.72

Wос = Q0 * ¾¾ = 0.5 * ¾¾¾ = 6.9 м3, (3.57)

1000 1000

где Q0 - количество осадка, приходящегося на 1 м3 сточной воды в сутки; согласно [1] Q0 = 0.5 л/м3.

Высота слоя осадка в контактном резервуаре составляет:

Wос 6.9

hос = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 0.02 м. (3.58)

n * B * L 2 * 6 * 31

Принимаем hос = 0.1 м.

Строительная высота контактного резервуара определена по формуле:

Hстр = hб + H + hн + hос = 0.3 + 2.5 + 0.3 + 0.1 = 3.2 м,

где hб - высота борта, м; hб = 0.3 м;

hн - высота нейтрального слоя осадка, м; hн = 0.3 м.

После реконструкции сети в полураздельную, во время расчетного дождя расход сточных вод резко возрастает и составляет:

Qmax.чд = 1803.2 м3/ч,

соответственно уменьшится время пребывания сточных вод в контактных резервуарах. Из формулы (3.55) выразим t:

t = W/Qmax.ч = 918.9/1803.2 = 0.51 ч.

3.5.9. Расчет илоуплотнителей.

Илоуплотнители предназначаются для предварительного уплотнения избыточного ила перед подачей его из вторичных отстойников в метантенки. В качестве илоуплотнителей используются вертикальные отстойники.

Расчет илоуплотнителей ведется на максимальный часовой приток избыточного активного ила, м3/ч,

Pmax * Qсут 179.6 * 13775.72

qmax = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 25.8 м3/ч, (3.59)

24 * C 24 * 4000

где C - концентрация уплотняемого избыточного активного ила, г/м3;

Pmax - содержание избыточного активного ила, г/м3;

Pmax = Kм * P = 1.2 * 149.7 = 179.6 мг/л, (3.60)

здесь Kм - коэффициент месячной неравномерности прироста ила, равный 1.2.

Суммарная площадь живого сечения труб илоуплотнителей F0, м2:

qmax 25.8

Fт = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 0.24 м2, (3.61)

3600 * Vтр 3.6 * 30

где Vтр - скорость в центральной трубе илоуплотнителя, согласно [1], Vтр <= 30 мм/с;

Суммарная площадь отстойной части илоуплотнителей F0, м2:

qж 15.5

F0 = ¾¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 43 м2, (3.62)

3.6 * V0 3.6 * 0.1

где V0 - скорость движения жидкости в отстойной зоне вертикального илоуплотнителя, принимается по [1] V0<=0.1 мм/с;

qж - максимальный расход жидкости, м3/ч, отделяемой в процессе уплотнения;

qж = qmax * (W1 - W2)/(100 - W2) = (3.63)

99.2 - 98

= 25.8 * ¾¾¾¾ = 15.5 м3/ч,

100 - 98

где W1 и W2 - влажность поступающего и уплотненного ила, %.

Число илоуплотнителей принимается равным n = 2.

Диаметр илоуплотнителя, м:

_

/ 4 * (Fт + F0) / 4 * (0.24 + 43)

Dг = / ¾¾¾¾¾ = / ¾¾¾¾¾¾ = 5.3 м. (3.64)

Ö n * p Ö 2 * 3.14

Диаметр центральной трубы илоуплотнителя:

_

/ 4 * Fт / 4 * 0.24

dт = / ¾¾¾ = / ¾¾¾ = 0.39 м. (3.65)

Ö n * p Ö 2 * 3.14

Диаметр и высота раструба центральной трубы Dp и hp:

Dp = hp = 1.35 * dт = 1.35 * 0.39 = 0.53 м. (3.66)

Диаметр отражательного щита Dщ:

Dщ = 1.3 * Dp = 1.3 * 0.53 = 0.69 м. (3.67)

Высота отстойной части илоуплотнителя:

h0 = 3.6 * V0 * t = 3.6 * 0.07 * 12 = 3 м, (3.68)

где t - продолжительность уплотнения ила в илоуплотнителе, принимается по СНИП, t = 12 ч.

Высота щели между низом центральной трубы и отражательным щитом:

qmax 25.8

hщ = ¾¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 0.14 м; (3.69)

n * p * Dp * Vщ 2 * 3.14 * 0.53 * 15 * 3.6

где Vщ - скорость выхода ила из щели согласно [1] Vщ<=15 мм/с.

Высота усеченного конуса hус илоуплотнителя:

D - d0 5.3 - 0.5

hус = ¾¾¾ * tg a = ¾¾¾ * tg 60 = 4.16 м. (3.70)

2 2

Объем усеченного конуса отстойника Wус в м3:

Wус = (1/12) * p * hус * (D + D * d0 + d0), (3.71)

= (1/12) * 3.14 * 4.16 * (5.32 + 5.3 * 0.5 + 0.52) = 33.7 м3.