S ≤ = 110 мм, принимаем S = 100 мм.

psw = = 0,0037 > psw,min = 0,0009; psw,min определено по таблице 11.2 СНБ 05.03.01-02.

ηω1 = 1 + 5 ∙ 6,94 ∙ 0,0037 = 1,13 < 1,3.

ηс1 – коэффициент определяемый по формуле:

ηс1 = 1 – β4 ∙ fсd (2.46)

где β4 – коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 0,01;

ηс1 = 1 – 0,01 ∙ 13,33 = 0,867

Vrd,max = 0,3 ∙ 1,13 ∙ 0,867 ∙ 13,33 ∙ 302 ∙ 195 = 230,72 кН.

Vsd1 = 19,35 кН < Vrd,max = 230,72 кН.

Следовательно, прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

Определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

Vrd = 2 (2.47)

- коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 2,0, учитывает влияние вида бетона;

- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавро-вых элементах и определяется:

= 0,75 ≤ 0,5 (2.48)

При этом b’f - bw ≤ 3h’f : 1160-302 = 858мм > 3 ∙ 38,5 = 115,5мм.

Для расчета принимаем b’eff - bw = 115,5мм.

= 0,75 ∙ = 0,076 < 0,5.

η N - коэффициент, учитывающий влияние продольных сил:

η N =0,1∙ ≤ 0,5 (2.49)

Для предварительно напряженных элементов N cd подставляем усилие предва-рительного обжатия: N cd = Pm,t 79,89 кН.

fсtd = = = 1,0;

= 1,5 МПа – по таблице 6.1 СНБ 05.03.01-02.

η N =0,1∙ = 0,136< 0,5; 1+ ηf + ηN = 1+ 0,076 + 0,136 = 1,212 < 1,5.

- усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента:

= (2.50)

где = 157 МПа – расчетное сопротивление поперечной арматуры по таблице 6.5 СНБ 05.03.01-02.

= = 177,4 Н/мм2; Vrd = 2 = 140,54 кН.

Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.

Расчет монтажных петель.

Монтажные петли расположены на расстоянии 350 мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

P = G ∙ ∙ (2.51)

где G – собственный вес плиты;

= 1,15 – коэффициент безопасности по материалу;

= 1,4 – коэффициент динамичности при монтаже.

G = g ∙ S (2.52)

S – площадь плиты;

g = 2,75 кН/м2 – собственный вес 1м2 плиты;

G = 2,75 ∙ 5,08 ∙ 1,19 = 16,62 кН.

P = 16,62 ∙ 1,15 ∙ 1,4 = 26,76 кН.

В соответствии с указаниями норм при подъеме плоских изделий за 4 петли масса изделия считается распределенной на 3 петли, тогда:

P1 = (2.53)

P1 = = 8,92 кН.

Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S240, для которой fyd = 218 МПа.

Ast = (2.54)

Ast = = 40,92 мм2;

Принимаем арматуру диаметром 14 мм с Ast = 153,9 мм2 класса S240 (с учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю).

2.2 Расчёт лестничного марша марки ЛМФ 39.12.17

По степени ответственности здание относится к классу 2 (коэффициент надежности по назначению конструкции =0.95), по условиям эксплуатации – Х0

Исходные данные

Ширина лестничного марша – 1,2м, длина – 3,913м, угол наклона марша =27°, =0,891.

Бетон тяжелый класса С20/25, расчетное сопротивление сжатию которого (=1,5 – частичный коэффициент безопасности для бетона), расчетное сопротивление растяжению ===1,0МПа

определяется по таблице 6.1[1].

Рабочая арматура S400, арматура сетки и каркасов Кр-2, Кр-3 S500(провол.), расчетное сопротивление растяжению арматуры S400 =365 МПа (табл.6.5[1]); расчетное сопротивление проволочной арматуры класса S500 растяжению =410 МПа (табл.6.5[1]).

Модуль упругости арматуры =20·104МПа (п.6.2.1.4[1]).

Собственный вес марша составляет ==3,08.

При расчете лестничный марш рассматривается как балка таврового сечения на двух опорох.

Определение нагрузок и усилий

Таблица 5.1-Нагрузки на 1м2 горизонтальной проекции марша