При е = е01 = 0,015м < hс / 2 = 0,8 / 2 = 0,4 м расстояние У от оси колонны до условной оси поворота колонны принимают У=0,015 м, площадь сечения поперечной арматуры стенок стакана Аsw определяют по формуле: Аsw = 0,8 [М + Qhз¢ - Nhc/2 – Gw(е + у)] gn =

Rs * åzх

= 0,8 [45,11+26,29*0,75-1761,82*0,4-74,5(0,525+0,015)]*0,95 < 0

225*103*2,8

где hз¢ = hз - d = 800 – 5 = 95 см; Rs = 225 МПа = 225*103 кН/м3 – для арматуры класса А-I; åzх – сумма расстояний от обреза фундамента до плоскости каждой сетки в пределах расчетной высоты, равная:

åzх = 0,05+0,25+0,4+0,55+0,7+0,85 = 2,8м

По конструктивным соображениям принимают для сеток поперечные стержни Æ8 мм из стали класса А-I.

Расчет нижней части фундамента.

Определяем напряжения в граните под подошвой фундамента при сочетаниях от расчетных нагрузок без учета массы фундамента и грунта на его уступах. Расчет ведем на действие третьей комбинации усилий, при которой от нормативных нагрузок были получены большие напряжения в грунте, чем при первой и второй комбинациях:

Р1 = æN + М ögn = æ2228,58 + (-61,52) ö*0,95 = 246,94 кН/м2;

èАf Wf ø è 8,1 4,05 ø

Р2 = æN - М ögn = æ2228,58 - (-61,52) ö*0,95 = 275,8 кН/м2;

èАf Wf ø è 8,1 4,05 ø

Рабочую высоту плиты у основания подколонника из условия прочности на продавливание вычисляем по формуле:

hо ³ - bс + ас + 1 N + æ bс + ас ö2

4 2 Ö k*Rbt*gb2+psf è 2 ø

где psf = р1 = 247 кН/м2 k = 1;

Rbt*gb2 = 1,1*0,66 = 0,726 МПа = 726 кН/м2;

N = р1(аf * bf – ас* bс) = 247 (3*2,7 – 1,1*1,4) = 1620 кН

hо ³ - 1,2 + 1,4 + 1 1620 + æ 1,1 + 1,4 ö2 = 0,25м

4 2 Ö 1*726+247 è 2 ø

из конструктивных соображений принятая общая высота плиты h=60см, уступы по 30 см, hо = h – а = 60 – 5 = 55 см.

Расчет рабочей арматуры сетки нижней плиты в напрвление

длинной стороны аf.

Расчетный изгибающий момент в сечении 1-1, проходящем по грани bс подколонника

М1-1 = рм1*а12* bf / 2 = 243,1*0,82*2,7/2 = 210 кН*м = 210*105 Н*см

рм1= 0,5(р1 + р1-1) = 0,5(246,94 + 239,24) = 243,1 кН/м2

р1-1= р1 – (р1 – р2) а1 / аf = 246,94 – (246,94 – 275,8) * 0,95 / 3=239,24 кН/м2

Требуемое сечение арматуры Аs = М1 = 210*105 = 15,2см2

0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*55

назначая шаг стержней S = 200 мм, на ширине bf = 2,7 м укладываем 14 стержней; принимаем 16 Æ12 А-II, Аs = 15,83 см2

Процент армирования:

m = 15,83 * 100 = 0,11% > mmin = 0,1%

270*55

Изгибающий момент в сечении 2-2, проходящем через точку пересечения грани призмы продавливания с арматурой нижней сетки плиты,

М2-2 = рм2* а22 * bf = 247,89*0,22 * 2,7 = 13,4 кН*м

2 2

рм2 = 0,5 (р1 + р2-2) = 0,5 (246,94 + 248,84) = 247,89 кН/м2

р2-2= р1 – (р1 – р2) а2 / аf = 246,94 – (246,94 – 275,49) *0,2 / 3 = 248,84кН/м2

Требуемая площадь сечения арматуры

Аs = М2 = 13,4*105 = 2,13см2

0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*25

Расчет рабочей арматуры сетки плиты в направлении

короткой стороны bf.

Среднее давление в грунте под подошвой фундамента

рм = 0,5 (р1 + р2) = 0,5 (246,94 + 275,49) = 261,2 кН/м2

Изгибающий момент в сечении 3-3, проходящем по грани подколонника,

М3-3 = рм * b12 * аf = 261,2 * 0,82 * 3 = 250,75 кН*м

2 2

Требуемая площадь сечения арматуры

Аs = М3 = 250,75*105 = 18,1см2

0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*55

При шаге стержней 200 мм на длине аf = 3м принимаем 17 Æ12 А-II,

Аs = 19,23 см2

Процент армирования:

m = 19,23 * 100 = 0,12% > mmin = 0,1%

300*55

6. Проектирование стропильной фермы

с параллельными поясами.

Ферма проектируется предварительно напряженной на пролет 36м., цельной при шаге ферм 12м. Геометрическая схема показана на рис.

Напрягаемая арматура нижнего пояса и второго раскоса из канатов класса К-7 Æ15мм с натяжением на упоры:

Rs,ser = 12950 МПа; Rs = 1080 МПа; Еs = 180000 МПа.

Сжатый пояс и остальные элементы решетки фермы армируются арматурой класса А-III; Rs = Rsс = 365 МПа (d > 10мм);Еs = 200000 МПа;

Хомуты класса А-I, Rs = Rsс = 225 МПа; Rsw = 175 МПа. Бетон тяжелый класса В40; Rb = 22 МПа; Rbt = 1,4 МПа; Rbtn = 2,1 МПа; gb2 = 0,9; Eb = 32500 МПа.

1. Определение нагрузок на ферму.

При определении нагрузок на ферму принимается во внимание, что расстояние между узлами по верхнему поясу (панель фермы) составляет 3м. Плиты покрытия имеют ширину 3м., что обеспечивает передачу нагрузки от ребер плиты в узлы верхнего пояса и исключает влияние местного изгиба. Рассматриваем загружение фермы постоянной нагрузкой и снеговой в 2-х вариантах: 1) снеговая нагрузка с пониженным нормативным значением по всему пролету фермы длительно действующая (для III снегового района понижающий коэффициент0,3). Вес фермы 180кН учитывают в виде сосредоточенных грузов, прикладываемых к узлам верхнего пояса.

Нагрузки на покрытие.