Принимаем окончательные значения шага поперечных хомутов (кратны 5):

- на приопорных участках – 10 см;

- на остальной части пролета – 20см.

Теперь повторно проверим начальное условие , при известном коэффициенте поперечного армирования:

Т.к фактическое значение меньше принятого ранее ориентировочно =0,001. То при условие также будет удовлетворятся.

3. Расчет панели по предельным состояниям 2-й группы

Определение геометрических характеристик приведенного сечения.

Определим отношение модулей упругости бетона и арматуры:

Зная это отношение, определим площадь приведенного сечения:

Теперь находим статический момент приведенного сечения относительно нижней грани:

Тогда расстояние от нижней грани сечения до центра его тяжести:

Определяем момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:

Зная это, находим моменты сопротивления:

- в нижней зоне:

- в верхней зоне:

Теперь определяем величину r – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется.

Для изгибаемых, предварительно напрягаемых элементов r определяется по формуле:

,

где для предварительно напрягаемых элементов равен

где - максимальное нормальное напряжение в бетоне от внешней нагрузки и величины усилия предварительного напряжения. Определяется по формуле:

Rb,ser – нормативная прочность бетона.

, где М – изгибающий момент от полной нормативной нагрузки;

P2 – усилие обжатия с учетом полых потерь;

(все полные потери ориентировочно приняты 100 МПа)

eop – эксцентриситет приложения усилия обжатия;

Теперь находим : Величина r:

принимаем

Определим величину rinf – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны:

Определим упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне согласно формуле:

Для таврового сечения с полкой в сжатой зоне принимается =1,75.

и упругопластический момент сопротивления растянутой зоны в стадии изготовления и обжатия элемента:

Для таврового сечения с полкой в растянутой зоне, с размерами полки:

примется =1,5.

Потери предварительного напряжения арматуры.

Для расчета потерь принимаем коэффициент точности натяжения арматуры

Первые потери (). Потеринапряжения () наступают от его релаксации. По таблице 1.4 (п.1 см. Литература) при электротермомеханическом способе натяжения арматуры потери от релаксации напряжений равны:

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами () равны нулю, так как при агрегатно-поточной технологии изготовления форма с упорами при пропаривании нагревается вместе с плитой.

Потери от деформации анкеров () и формы (), трения об огибающие приспособления () так же равны нулю.

Усилия обжатия с учетом потерь определяем с помощью формулы:

Эксцентриситет приложения усилия рассчитан в предыдущем пункте.

По данным таблицы 1.4 (п.1 см. Литература) потери от быстронатекающей ползучести (для бетона подвергнутого тепловой обработке) определяется исходя из сравнения соотношения с коэффициентом .

- коэффициент определяемый: .

Определяем необходимые для сравнения величины:

1. - напряжение в бетоне возникающие при обжатии усилием Р1 , на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры. Определяется по формуле:

Здесь М – изгибающий момент, возникающий от действия собственного веса панели (2,5 кН/м2).

2. - передаточная прочность бетона, в соответствии с требованиями п2.6 СНиП 2.03.01-84* должна иметь значении не менее 50% прочности принятого класса бетона (В25). Исходя из этих требований, принимаем .