5Ø25 А-III для следующих значений усилий:

Расчет проводим с учетом тавровой формы сечения.

Определяем коэффициент увеличения начального эксцентриситета с учетом двутавровой формы сечения.

,

следовательно, и имеют разные знаки.

, принимаем .

конструкция статически неопределимая

принимаем

мм;

;

МПа;

Граничная относительная высота сжатой зоны:

где =365 МПа для арматуры класса А-III

Принятое армирование 5Ø25 А-III , достаточно.

6.9 Расчёт прочности наклонных сечений арки

Выполняем расчёт наклонного сечения, идущего от грани опоры арки. Условно считаем всю нагрузку на верхний пояс арки равномерно распределённой.

Максимальная поперечная сила действует в сечении 11 , .

Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы:

Принимаем

Коэффициент, учитывающий влияние сжатых поло двутаврового сечения арки:

где . Принимаем 330.

где = 0,6 для тяжёлого бетона.

В этом случае поперечную арматуру устанавливаем по конструктивным соображениям. Принимаем 2 Ø 8 A III, , шаг

Проверяем прочность наклонной полосы между наклонными трещинами на действие поперечной силы.

=0,01 для тяжёлого бетона

;

;

Т.к. , то

следовательно, прочность наклонной полосы достаточна.

6.10 Расчёт прочности и трещиностойкости подвески

Подвеску рассчитываем на осевое растяжение от веса подвески и участка затяжки длиной 6000 мм.

где - площадь поперечного сечения подвески. = 3,25 м - длина наиболее загруженной подвески; - коэффициенты надёжности по нагрузки и по назначению; - средняя плотность железобетона.

Принимаем 4 Ø 10 A III,

Производим расчёт подвески по образованию трещин:

Следовательно трещиностойкость подвески обеспечена.

6.11 Конструирование

6.11.1 Армирование сечений.