Принимаем кН/м; поперечные стержни Æ6A-III [п. 3.6.1].

(три каркаса) см2 ; Rsw = 255 МПа ; м, [п. 3.6.5]

В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной не менее =м шаг поперечной арматуры должен быть не более:

м и 0,5 м. Принимаем S=20 см.

3.7. Построение эпюры материалов и определение места обрыва стержней продольной арматуры

В соответствии с [3] для экономии материала разрешается обрывать продольную арматуру площадью не более ½ площади всей рабочей арматуры (за грань опоры необходимо завести не менее двух стержней [3, п.5.20]). При этом обрываемые продольные стержни растянутой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением на длину не менее длины анкеровки [3, п.5.14].

На основании эпюры выровненных моментов [рис. 3.3] строится эпюра материалов [рис. 3.11].

3.7.1 Построение эпюры материалов в первом пролёте

В первом пролёте установлено 2Æ20A-III (As = 15,2см2). Высота сжатой зоны: 0,591м (а*=59 мм); 0,302, 0,849. Несущая способность балки в первом пролёте, при полном количестве арматуры МU1=278,37 кНм [п. 3.5.1] .

Обрываем верхний ряд арматуры 2Æ20A-III (As= 7,6 см2). [рис. 3.6].

Рис. 3.8 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки в первом пролёте М2Æ20, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а1*= 20+20/2=30 см,

0,144

М2Æ20= 159,6 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где и определяется по [3, табл.37] для случая закрепления растянутой арматуры в растянутом бетоне;

см;

см;

принимаем W1=67 см.

2) W2 по формуле, для МТО1:

см,

0,72кН/см,

где Qi – значение поперечной силы в МТО1; Si – шаг поперечной арматуры в МТО1; и из [п. 3.6.1].

для МТО2:

см,

0,72кН/см,

Принимаем длину анкеровки в обоих случаях равной 87 см. Продлеваем арматуру до опоры А.

3.7.2 Построение эпюры материалов во втором пролете

Во втором пролёте установлено 6Æ14A-III в нижней части с As =9,23 см2.

Несущая способность балки в втором пролёте, при полном количестве арматуры МU2=184,15 кНм. Высота сжатой зоны м (а*= 49 см); , [п. 3.5.2].

Обрываем верхний ряд арматуры 3Æ14A-III (As,обор.= 4,62 см2). Тогда As=4,62см2 [рис. 3.9].

Рис. 3.9 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки во втором пролёте М3Æ14, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а1*= 20+14/2=27 см,

=0,087

М3Æ14=100,5 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где и то же, что и в [п. 3.7.1];

см;

см;

принимаем W1=47 см.

2) W2 по формуле, для МТО3:

см,

1,08 кН/см

для МТО2:

42,2см,

1,08 кН/см

Принимаем длину анкеровки в МТО3 - 58 см, в МТО4 - 43 см.

3.7.3 Построение эпюры материалов на опоре В

кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (As = 7,63 см2) и 3Æ12A-III (As = 3,39 см2). Несущая способность балки на опоре В, при полном количестве арматуры МUВ=218,2 кНм. Высота сжатой зоны м (а*= 42,8 см); , .

Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (As,обор.= 3,39 см2 ≤ As/2). Тогда As=7,63 см2 [рис. 3.10].

Рис. 3.10 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки на опоре В МВ,3Æ18, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны: