м;

где а1*= 20+18/2=29мм,

0,144,

МВ,3Æ18=160,5 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

см,

где и то же, что и в (п. 3.7.1);

см;

см;

принимаем W1=25 см.

2) W1 по формуле, для МТО5:

,

для МТО6:

м,

Принимаем длину анкеровки в первом случае равной 112 см, и во втором случае равной 94 см.

Т.к. верхняя продольная арматура в первом пролёте не требуется, определим место её обрыва:

Место теоретического обрыва определяется по эпюре (момент равен нулю). Для определения места фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]: W1=58 см.

2) W1 по формуле, для МТО7:

см,

Принимаем длину анкеровки равной 77 см.

3.7.4 Сечение на опоре С

кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (As = 7,63 см2) и 3Æ12A-III (As = 3,39 см2). Несущая способность балки на опоре В, при полном количестве арматуры МUВ=218,2 кНм. Высота сжатой зоны м (а*= 42,8 см); , .

Обрываем ряд арматуры 3Æ12A-III (As,обор.= 3,39 см2 ≤ As/2). Тогда As=7,63 см2 [рис. 3.10].

Рис. 3.11 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки на опоре С МВ,3Æ18, при наличии только верхней арматуры. Высота сжатой зоны:

м;

где а1*= 20+18/2=29мм,

0,144,

МВ,3Æ18=160,5 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]: W1= 25см [п. 3.7.3].

2) W1 по формуле, для МТО8

2) W1 по формуле, для МТО5:

,

Принимаем длину анкеровки равной 81см.

3.8. Стык ригеля у колонны

Стык ригеля у колонны выполняется ручной дуговой сваркой пропущенных через колонну соединительных стержней к закладным деталям ригеля [рис. 3.13] .

Площадь сечения соединительных стержней определяется по изгибающему моменту у грани колонны, увеличенному на 25%.

Усилия растяжения в соединительных стержнях:

=577,9кН,

где z=0.55 - 0.03 = 0.52м

Сечение стержней:

м2

Принимаем 3Ø28 с Аs=18.47см2. Общая рабочая длина сварных швов соединительных стержней с закладными деталями балок при высоте шва cм и электродах Э42.

м [6, формула 120]

м [6, формула 121]

где βf=0.7 ; βz=1.0; Rωf =180кН; Rωz =164кН.

Длина шва с учетом непровара при двухсторонней сварке см>13cм.

Рис 3.13 – стык ригеля у колонны на электроуглеродной сварке: 1- соединительные стержни; 2- арматурные вставки; 3 –бетон замоноличивания; 4 - металлические трубки Ø40мм, 5 –закладные детали.

4. Расчет колонны.

4.1 Общие положения

Колонна рассчитывается как внецентренно нагруженная стойка расчетной длины равной высоте этажа [3, п.1.2]. При расчете учитывается случайный эксцентриситет , обусловленный не учтенными в расчете факторами [3, п.1.21]. Постоянные и временные нагрузки от этажей считаются приложенными с этим эксцентриситетом. Рассчитывается колонна нижнего этажа.

4.2 Исходные данные

Здание четырехэтажное с плоским покрытием с высотой этажа 3,6 м. Сечение колонн 40´40 см, схема расположения колонн приведена на рис. 1.1. Класс бетона В25. Класс арматуры A-III.

4.3 Определение усилий в средней колонне нижнего этажа

Грузовая площадь при принятой сетке колонн равна

м2.

Постоянная нагрузка

240,65 кН [4, п.1.4.1]

Временная нагрузка на перекрытие

кН. [5, табл.1]

Длительная часть временной нагрузки

кН. [5, табл.1]

Снеговая нагрузка на покрытие для IV снегового района:

[2, 5; табл.4]

Длительная часть снеговой нагрузки

кН [2, п.1.7.к]

Собственный вес колонны в пределах этажа

кН.

Продольное усилие в колонне нижнего этажа (здание 6-ти этажное).

Полное расчетное усилие

2733.92кН.

Усилие постоянной и длительной нагрузок

2107.63кН.

Значение случайного эксцентриситета выбирается из двух значений:

см;