= 1620/(0,6·111,6) = 23,9< 24 кН/см2.

Требуемое расстояние между узлами решетки:

= 91,63, ·91,63 = 91,63·4,22 = 386,68 см.

Принимаем 358 см. Проверим устойчивость ветвей в плоскости рамы. Для подкрановой ветви:

358/4,22 = 84,83; 0,65; 1212/(0,65·91,8) = 20,34< 24 кН/см2.

Для наружной ветви:

358/5,92 = 60,5; 03; 1620/(0,803·111,6) = 18< 24 кН/см2.

Расчет решетки подкрановой части колонны. Поперечная сила в сечении колонны = - 46,3824 кН.

Условная поперечная сила ;

(91,8 + 111,6) = 40,68 < 46,3824 кН.

Расчет производим на QMAX.

Усилие сжатия в раскосе

46,3824/ (2·0,64) = 36,24 кН

150/Ö (1502 + (358 /2)2) = 0,64;

10 - угол наклона раскоса.

Задаемся ;

Требуемая площадь раскоса:

36,24/(0,56·24·0,75) = 3,6 см2

R = 24 кН/см2 (фасонный прокат из стали С245); (сжатый уголок, прикрепленной одной полкой). Принимаем L 75x6 ( предыдущие сечения не удовлетворяют требованиям по устойчивости):= 8,78 см2; 1,48 см; 234,38/1,48 = 158; j = 0,25.

Напряжения в раскосе:

36,24/(0,25·8,78) = 16,5< Rg = 24·0,75 = 18 кН/см2.

Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня.

Геометрические характеристики всего сечения:

91,8 + 111,6 = 203,4 см2;

91,8·79,62 +111,6·65,42 = 1058990,5 см4;

Ö (1058990,5/203,4) = 72,15 см; 3720/72,15 = 51,6;

Приведенная гибкость

= Ö (51,62 + 16·203,4/(2·8,78)) = 53,4;

53,4Ö (24/20600) = 1,82.

Для комбинации усилий, догружающих наружную ветвь (сечение 4-4), N2 = -2086,61 кН; М2 = 688,1521 кНм;

68815,21·203,4(65,4 +5)/ (2086,61·1058990,5) = 0,45; ,57;

2086,61/(0,57·203,4) =18< R = 24 кН/см2.

Для комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь (сеч. 3-3),

N1 = -1510,65 кН; М1 = -769,43 кНм

76943·203,4·79,6/(1510,65·1058990,5) = 0,78; 1;

= 1510,65/(0,51·203,4) = 14,6 < R = 24 кН/см2.

Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, т.к. она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей.

3.6. Конструкция и расчет сопряжения верхней и нижней частей колонны

Расчетные комбинации усилий в сечении над уступом:

1) М = 262,9552 кНм; N = 349,25 кН;

2) М = -339,242 кНм; N = 543,65 кН.

Давление кранов 1161,39 кН.

Прочность стыкового шва проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения подкрановой части.

Площадь шва равна площади сечения колонны.

Первая комбинация М и N:

Наружная полка

349,25/120,48 +26295,52/2070,8 = 15,6 < RСВ = 24 кН/см2

Внутренняя полка

349,25/120,48 – 26295,52/2070,8 = -9,8< RСВр= 0,85·24 = 20,4 кН/см2

Вторая комбинация М и N:

Наружная полка

543,65/120,48 – 33924,2/2070,8 = -11,9 < RСВр= 0,85·24 = 20,4 кН/см2

Внутренняя полка

543,65/120,48 + 33924,2/2070,8 = 20,9 < RСВ = 24 кН/см2.

Толщина стенки траверсы из условия смятия:

1161,39/(34·36) = 0,9 см;

; ; 36 кН/см2

Принимаем .

Усилие во внутренней полке верхней части колонны (вторая комбинация)

543,65/2 +33924,2/45 = 1025,7 кН

Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы

Принимаем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А, d = 2 мм, ; . Назначаем ; ; ; ;

;

1025,7/(4·0,6·16,2) = 26,4 см;