Рис.4.1 Расположение плоскости возможной конденсации

4.2 Результаты расчета влажностного режима наружной стены

При расчетной температуре внутреннего воздуха tвр = +20 оС и относительной влажности внутреннего воздуха jвр = 55% [2] величина максимальной упругости водяного пара внутреннего воздуха составит Ев =2338 Па [3], а величина расчетной упругости водяного пара внутреннего воздуха ев = 0,55 × 2338 =1286 Па.

Общее сопротивление теплопередаче наружной стены (по глади) равно:

1 0,02 0,38 0,14 0,12 1

Ro,wr = ¾¾ + ¾¾ + ¾¾ + ¾¾ + ¾¾ _+ ¾¾ _= 4,3 м2×оС/Вт.

8,7 0,76 0,7 0,041 0,76 23

Продолжительность сезонов (зима, весна-осень, лето) и среднесезонные температуры для р.п Муромцево приняты как для г. Тары, ближайшего населенного пункта, который указан в СНиП 23-01-99

- зимний - tср = -15,26 оС (янв. tср= -19,9 оС, февр. tср= -18,0 оС; март tср = -11,4 оС; нояб. tср= -9,8 оС; дек. tср= -17,2 оС);

- весенне-осенний - tср = +0,35 оС (апр. tср=─0,1 оС, окт. tср=+0,8 оС);

- летний - tср = +13,26 оС (май tср=+9,1 оС, июнь tср=+15,5 оС; июль tср = +17,7 оС; авг. tср=+14,8 оС; сент. tср=+9,2 оС).

Определим значение температур в плоскости возможной конденсации для каждого периода:

t1 =°С;

t2 =°С;

t3 =°С.

Соответственно упругость водяного пара в этой плоскости составит согласно [3]: Е1 = 188 Па, Е2 = 671 Па, Е3 = 1557 Па.

Определяем упругость водяного пара в плоскости возможной конденсации за годовой период:

1

Е = ¾¾ (188 × 5 + 671 × 2 + 1557 × 5 ) = 839 Па.

12

Сопротивление части стены, расположенной за плоскостью возможной конденсации

0,12

RПН = ¾¾ =1,09 (м2·ч·Па/мг)

0,11

Средняя температура наружного воздуха за год tнср.год = -0,8 оС [2], при этом Енср.год = 573 Па [3].

Средняя относительная влажность наружного воздуха за год [4]:

jнср.год= 1/12(81+79+79+74+61+65+74+78+79+82+82)=76%.

Определим величину средней упругости водяного пара наружного воздуха за годовой период:

jнср.год Е 76 × 537

ен = ¾¾¾¾= ¾¾¾¾ = 435 Па.

100% 100%

Определяем требуемое сопротивление паропроницан

(1286-839)·1,09

Rп1тр= ¾¾¾¾¾¾ =1,21 (м2·ч·Па/мг).

839-435

Рассчитываем сопротивление паропроницанию части стены, расположенной между внутренней поверхностью и плоскостью возможной конденсации Rпв

0,02 0,38 0,14

Rпв= ¾¾ + ¾¾ + ¾¾ =6,48 (м2·ч·Па/мг).

0,09 0,11 0,05

Rпв=6,48>Rп1тр=1,21 (м2·ч·Па/мг).

По [2] определяем продолжительность в сутках периода влагонакопления, принимаемого равным периоду с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха - zо = 181 сут. При этом среднюю температуру наружного воздуха месяцев с отрицательными температурами принимаем равной:

(119,9-18,0-11,4-9,8-17,2)

tн.о= ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = -15,26ºС.

5

Температура в плоскости возможной конденсации t1=-13,6 °С. Соответственно Ео=188 Па [3].

Средняя относительная влажность за зимний период по [4]:

(81+79+79+82+82)

jн.о= ¾¾¾¾¾¾¾¾ = 80,6%.

5

Соответственно Ен.о=162 Па [3].

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами составит:

162·80,6

ен.о= ¾¾¾¾ = 131 (Па).

100

Определим величину h:

0,0024·181·(188-131)

h = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 22,7.

1,09

По табл.14* [2] находим для пенополистирола Dwср=25 %. Рассчитываем величину Rп2тр, принимая равным gw = 40 кг/м3; dw = 0,14 м

0,0024·181·(1286-188)

Rп2тр = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 2,93 (м2×ч×Па/мг).

40·0,14·25+22,7

Так как Rпв = 6,48 > Rп2тр = 2,93 м2×ч×Па/мг, следовательно требования СНиП II-3-79* [2] выполняются и устройство дополнительной пароизоляции не требуется.

5. Анализ структуры теплопотерь проектируемого здания и оценка эффективности реализации отдельных энергосберегающих мероприятий

5.1 Расчет теплоэнергетических параметров

Общая информация о проекте.

Проектируемое здание –жилое, малоэтажное (двухэтажный жилой дом с использованием конструкций недостроенного детского сада на 140 мест). Ориентация главного фасада – юго-запад. Подвал «теплый» (температура подвала +2 оС). Чердак «холодный» (температура чердака -40,0 оС). Район строительства – р.п. Муромцево.

Расчетные условия.

1. Расчетная температура наружного воздуха text = -40оС;

2. Расчетная температура внутреннего воздуха здания tint = 20оС;

3. Расчетная температура «теплого» подвала tс =+2 оС;

4. Расчетная температура «холодного» чердака tf =-40 оС;

5. Средняя температура отопительного периода textav = - 8,8оС;

6. Продолжительность отопительного периода zht = 234 сут;

7. Градусо-сутки отопительного периода Dd = 6739 оС×сут.

Краткая характеристика объемно-планировочного решения здания.

8. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания составляет: Aesum = 2149,2 м2 в том числе:

-наружных стен выше уровня земли: Aw (СВ) = 271,2 м2; Aw (СЗ) = 74,01 м2; Aw (ЮВ) = 74,01 м2; Aw(ЮЗ) = 283,0 м2;

- окон, выходящих непосредственно на улицу: AF (СВ) =49,92 м2; AF (СЗ) = 0 м2; AF (ЮВ) = 0 м2; AF(ЮЗ) = 42,88 м2;

- окон, выходящих на остекленную лоджию: AF (СВ) = 31,56 м2; AF (СЗ) = 3,44 м2; AF (ЮВ) = 3,44 м2; AF(ЮЗ) = 28,88 м2;

- входных дверей – Aed = 5,76 м2;

- чердачного перекрытия «холодного» чердака – Aс = 640,56 м2;

- перекрытие над подвалом – Af = 640,56 м2.

9. Площадь отапливаемых помещений – Ah 1258,02 м2.

10. Площадь жилых помещений и кухонь – Al = 738,4 м2.

11. Площадь жилых помещений – Ar = 553,6 м2.

12. Отапливаемый объем здания – Vh = 3689,05 м3.

13. Коэффициент остекления фасада – p = 160,12/868,1 = 0,18.

14. Показатель компактности здания kedes = 2149,2/3689,05 = 0,58.

Сопоставляем полученное значение с рекомендуемым:

kereq =0,61 > kedes = 0,58.

Энергетические показатели

15. Приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений Ror, (м2×°С)/Вт, должно приниматься не ниже требуемых значений Rоreq , рассчитанных в соответствии с СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» по санитарно-гигиеническим и комфортным условиям: