0.8

Суммарная полезная высота кольцевого желоба:

hж = hпр + hтр, м, (3.11)

hж = 0.19 + 0.69 = 0.88 м.

Высота бункера песколовки:

(Dн - b) - d0

hбунк = ¾¾¾¾¾ *tg a, м, (3.12)

2

где d - диаметр нижнего основания бункера для песка, d0 = 0.4 .0.5 м

(6 - 0.8) - 0.4

hбунк = ¾¾¾¾¾ * tg 60° = 4.16 м.

2

Высота борта песколовки принимается hб = 0.3 м.

Строительная высота песколовки:

Hстр = hб + hж +hбунк, м, (3.13)

Hстр = 0.3 + 0.88 + 4.16 = 5.34 м.

Продолжительность протекания сточных вод по кольцевому желобу песколовки определяется по формуле:

L p * (Dн - b)

t = ¾ = ¾¾¾¾¾, с, (3.14)

V V

Согласно [1] продолжительность протекания сточных вод по кольцевому желобу должна быть не менее 30 с.

3.14 * (6 - 0.8)

t = ¾¾¾¾¾¾ = 54.43 > 30 с.

0.3

Суточный объем песка, задерживаемого в песколовках:

A * Nпрвв

Wос = ¾¾¾¾, м3/сут, (3.15)

1000

где A - количество песка, задерживаемого в песколовках на 1 человека; согласно [1], A = 0.02 л/сут;

Nпрвв - приведенное число жителей в населенном пункте по взвешенным веществам;

Nпрвв = N + Nэкввв, (3.16)

где N - число жителей в населенном пункте;

Nэкввв - эквивалентное число жителей в населенном пункте по взвешенным веществам;

Kпр * Qпр + Kжд * Qжд

Nэкв = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾, (3.17)

Aвв

5 * 187.5 + 11 * 61.72

Nэкввв = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 25 чел.

65

Nпрвв = 54000 + 25 = 54025 чел.

0.02 * 54025

Wос = ¾¾¾¾¾¾ = 1.08 м3/сут.

1000

Выпавший песок удаляется гидроэлеватором в песковые бункеры, где обезвоживается.

После реконструкции сети в полураздельную, во время дождя расход сильно возрастает, а, следовательно, увеличиваются скорости движения воды в песколовке. Расход сточных вод, подаваемых на очистку во время расчетного дождя составляет qmax.c = 500.88 л/с. В связи с этим приняты к установке еще две песколовки вышеуказанных размеров. При этом скорость протекания воды в четырех песколовках после расчетного дождя составит:

q 0.501

V = ¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 0.29 м/с.

n * w 4 * 0.43

При сухой погоде работают две секции песколовок.

3.5.3 Расчет песковых бункеров.

Песковые бункеры предусмотрены для подсушивания песка, удаляемого из песколовок. Они расположены в здании, на эстакаде, приспособленной для погрузки песка в автотранспорт.

Конструктивно бункеры представляют собой цилиндрические железобетонные резервуары с коническим днищем.

Полезный объем одного бункера определен по формуле:

Wос * T

Wбунк = ¾¾¾¾, м3, (3.18)

n

где Wос - суточный объем осадка, задерживаемого в песколовках, м3/сут;

T - время хранения осадка в бункерах, согласно [1], принимаем T = 5сут;

n - число бункеров, принимаем n = 2.

1.08 * 5

Wбунк = ¾¾¾ = 2.7 м3.

2

Принимаем диаметр бункера D = 1.6 м и определяем высоту усеченного конуса:

D - d0

hус = ¾¾¾ * tg a, м, (3.19)

2

где d0 = 0.5 м, а a ³ 60°.

1.4 - 0.5

hус = ¾¾¾¾ * tg 60° = 0.78 м.

2

Высота цилиндрической части бункера, м, определена по формуле:

4 * [Wбунк - 1/12 * p * hус * (D2 + D * d0 + d02)]

hцил = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾. (3.20)

p * D2

4 * [2.7 - 1/12 * 3.14 * 0.78 * (1.42 + 1.4 * 0.5 + 0.52)]

hцил = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 1.37 м.

3.14 * 1.42

Строительная высота бункера составит:

Hстр = hб + hцил + hус = 0.3 + 1.37 + 0.45 = 2.12 м. (3.21)

где hб - высота борта бункера, принимаем hб = 0.3 м.

3.5.4. Расчет первичных отстойников.

В качестве первичных отстойников в проекте предусмотрены отстойники с вращающимися сборно-распределительным устройством конструкции Скирдова. Их применяют для очистки бытовых и производственных сточных вод, содержащих до 500 мг/л взвешенных веществ. Отстойники данного типа приняты с учетом дальнейшего развития поселка. Конструкция отстойников обеспечивает условия отстаивания сточных вод близкие к статическим, в связи с чем пропускная способность этих отстойников выше пропускной способности обычных в среднем на 40%.

Расчетное значение гидравлической крупности определено по формуле:

1000 * Hset * Kset

U0 = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾, мм/с (3.22)

Hset * Kset n2

tset * (¾¾¾¾)

h1

где Hset - глубина проточной части в отстойнике, м; согласно табл.31 [1] Hset = 0.8 - 1.2;

Kset - коэффициент использования объема проточной части отстойника; согласно табл.31 [1] Kset = 0.85;

tset - продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h1; принимается по табл. 2.2 [12]; при Э = 70%, = 3600 с;

n2 - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе охлаждения; принят по черт. 2. [1] n2 = 0.31.

1000 * 1 * 0.85

U0 = ¾¾¾¾¾¾¾¾ = 0.2 мм/с.

0.85 * 1 0.31

3600 * (¾¾¾)

0.5

Диаметр отстойника с вращающимися сборно-распределительным устройством определен по формуле:

_

/ 4 * qmax

D = / ¾¾¾¾¾¾¾¾¾, м, (3.23)

Ö n * p * K * (U0 - Vtb)

где Vtb - турбулентная составляющая, мм/с, принимаемая по табл.32 [1] в зависимости от скорости потока в отстойнике Vw, мм/с; для отстойника с вращающимся сборно-распределительным устройством Vtb = 0.

/ 4 * 255

D = / ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 29.8 м.

Ö 2 * 3.14 * 0.85 * 0.2

Принимаем типовой отстойник D = 30 м.

Производительность одного отстойника, м3/ч, определена по формуле (33) [1]:

qset = 2.8 * Kset * (Dset2 - den2) * (U0 - Vtb), (3.24)

где den - диаметр впускного устройства, м.

qset = 2.8 * 0.85 * (302 - 12) * 0.31 = 424.2 м3/ч.

Период вращения распределительного устройства составит:

1000 * Hset * Kset

T = ¾¾¾¾¾¾¾, с. (3.25)

U0

1000 * 1 * 0.85

T = ¾¾¾¾¾¾¾ = 4250 с = 1ч. 11мин.