усилие на единицу длины панели, воспринимаемое поперечными стержнями:

где As=0.2833=0.849см2 (для Æ6S240 в трех каркасах).

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном и поперечными стержнями:

значит прочность наклонного сечения обеспечена.

6. Определение прогибов.

Момент в середине пролета равен: от полной нормативной нагрузки:

от постоянной нагрузки

от кратковременной нагрузки

Определяем прогиб панели приближенным методом, используя значения

Для этого предварительно определяем при и арматуре класса S400

Общая оценка деформативности панели по формуле:

т.к.

условие не удовлетворяется, требуется расчет прогибов.

Прогиб в середине пролета панели по формуле:

где - кривизна в середине пролета панели по формуле:

здесь коэфф. к1.кр=0,58; к1дл.=0,48; к2дл=0,39; при и для двутавровых сечений.

Вычисляем прогиб:

что меньше

для элементов перекрытий с плоским потолком

см. табл.8.2.2 – 3см.

7. Расчет панели по раскрытию трещин.

Панель перекрытия относится к третьей категории трещиностойкойсти, как элемент, эксплуатируемый в закрытом помещении и армированный стержнями класса S400. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин ат.кр.=0,4мм и ат.дл.=0,3мм.

Для элементов третьей категории трещиностойкойсти, рассчитываемых по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси, при действии кратковременных и длительных нагрузок должно соблюдаться условие:

ат.дл.=ат.1-ат.2+ат.3<ат.пред.

где (ат.1-ат.2) – приращение ширины раскрытия трещин в результате кратковременного увеличения нагрузки от постоянной и длительной до полной; ат.3-ширина раскрытия трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.

Ширину раскрытия трещин определяем:

где k1=1 – как для изгибающих элементов;

- для стержневой арматуры периодического профиля;

d=1.0 см по расчету

Еа=2,1 105 Мпа – для стали кл.S 400

kc=1.0, т.к. с=3см<0,2h=0.2h=0.222=4.4см;

сД=1,0 – при кратковременных нагрузках;

сД=1,5 – при постоянных и длительных нагрузках.

Определяем Z1:

Здесь 1=0,55; h0=19см;

Находим

Значения L от действия всей нагрузки:

Тоже, от действия постоянной и длительной нагрузки:

Вычисляем при кратковременном действии всей нагрузки:

Продолжаем расчет как тавровых сечений.

Величина

Упругопластический момент сопротивления ж.-бет. таврового сечения после образования трещин:

Wa=As Z1=6.0817.1=104см3

Расчет по длительному раскрытию трещин:

Мдл=26290Нм.

Напряжение в растянутой арматуре при действии постоянных и длительных нагрузок:

Ширина раскрытия трещин от действия постоянной и длительной нагрузок при сД=1,5

Расчет по кратковременному раскрытию трещин:

Мн=31980 Нм; Мдл=26290 Нм;

ат= ат1- ат2+ ат3; где ат3=0,11 мм.

Напряжение в растянутой арматуре при совместном действии всех нагрузок:

Приращение в растянутой арматуре при совместном действии всех нагрузок:

Приращение напряжения от кратковременного увеличения нагрузки от длительно действующей до ее полной величины:

Соответствующее приращение ширины раскрытия трещин при сД=1

Ширина раскрытия трещин при совместном действии всех нагрузок:

аТ=0,11+0,021=0,123мм < ат.кр=0,3м, т.е. условие удовлетворяется.

См. табл.8.1 пункт б акр.=0.3мм

8. Проверка плиты на монтажные нагрузки.

Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса S240, расположенные на расстоянии 70см от концов панели. С учетом коэффициента динамичности qД=1,5 расчетная нагрузка от собственного веса панели равна

q=qД2*1.1*2750*1.19=7200н/м

где gn=hпр*γ=0,11*25000=2750н/м2 – собственный вес панели; hпр- приведенная толщина панели; γ – плотность бетона, н/м3

а) Расчетная схема

Отрицательный изгибающий момент консольной части панели: