Рис. Стык нижнего пояса

Монтажный стык верхнего пояса

Монтажный стык верхнего пояса осуществляется с помощью фланцев на болтах, Торцы труб перед установкой фрезеруют. Соединительные угловые швы назначают минимальной толщины. Расчет стыка не производят.

Рис. Монтажный стык верхнего пояса

Рис. К расчету опорного ребра

Опорная реакция воспринимается опорным фланцем. Проверка опорного фланца на смятие

.

Расчёт подкрановой балки

Исходные данные

Длина пролёта L=24 м

Шаг колонн l=6 м

Грузоподъёмность крана Q=1000/200

Материал конструкции – сталь ВСт 3 Гпс5–1

Ry=230 Мпа

Габариты крана приведены в таблице.

Таблица – Ведомость габаритов крана

грузоподъёмность		Основные размеры. м.			мах. сила вертик. давл.	Сила тяжести
главного крюка	вспом. крюка	пролёт Lк	ширина В2	база К	Fк, кН	тележки	крана
1000	200	28,5	9,35	4,6	450	410	1450

Рис. Схема нагрузок от двух сближенных кранов

Определение нагрузок

Расчётная вертикальная сила давления на колеса

γf – коэффициент надёжности по нагрузке

γn – коэффициент надёжности по назначению

kd – коэффициент динамичности зависящий от режима работы крана

nc – коэффициент сочетания

Расчётная тормозная сила от одного колеса

Определение расчётных усилий

Расчётные моменты:

α – коэффициент учитывающий собственную массу и нагрузку на тормозных площадках

Расчётные поперечные силы:

Подбор сечения подкрановой балки

Определяем Wх.тр, с учётом ослабления верхнего пояса отверстиями для крепления рельса

Определяем hmin из условия требуемой жёсткости и hopt с γf=1,1

Принимаем h=90 см

hw=900 – 40=860 мм

Требуемая толщина стенки из условия прочности на срез:

Требуемая толщина стенки из условия обеспечения местной устойчивости:

Е=2,06∙105 МПа – модуль упругости стали

Принимаем из условия прочности tw= 8 мм

Принимаем предварительно стенку балки 860х8

Аw=86∙0,8=68,8 см2

Определяем требуемую площадь сечения поясов

Учитывая воздействие боковых сил сечения поясов, принимаем несколько большую площадь. По конструктивным требованиям bfв>400 – из условия крепления кранового рельса накладками.

Принимаем bf = 420 мм и tf = 16 мм. Тогда Аfв=Аfн=67,2 см2

Проверка местной устойчивости стенки сжатого пояса

→местная устойчивость сжатого пояса обеспечена

Тормозную балку конструируем из [ 24 и листа стали tтб=6 мм и bтб=1250 мм

Рис. Сечение подкрановой и тормозной балок

b=(b0+λ) – (Δ 1 +Δ 2 +bf/2)+Δ3=(500+1000) – (50+20+210)+30=1250 мм

Определяем геометрические размеры принятого сечения

Момент инерции сечения балки нетто (с отверстиями в верхнем сжатом поясе 2d2,5

Момент сопротивления симметричного сечения

Определяем положение центра тяжести тормозной балки относительно оси подкрановой балки:

Момент инерции сечения тормозной балки нетто относительно оси

Момент сопротивления правой грани верхнего пояса балки

Статический момент полусечения

Проверка прочности

По нормальным напряжениям в нижнем поясе

По касательным напряжениям

По напряжениям местного смятия стенки

Исходя из результатов проверок прочность принятого сечения обеспечена.

Проверка жёсткости и устойчивости

Определяем прогиб балки