Расчет давления подкрановых балокРефераты >> Строительство >> Расчет давления подкрановых балок
Поперечные силы в сечении 3–3
;
.
Рис. Схема загружения и эпюры и от ветровой нагрузки
Таблица Усилия в левой стойке рамы
№ |
|
Нагрузка |
nc |
Сечение 1–1 |
Сечение 2–2 |
Сечение 3–3 | ||||
M |
N |
Q |
M |
N |
M |
N | ||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
|
постоянная |
1,0 |
-3,8 |
104 |
+1,5 |
+17,5 |
104 |
-8,4 |
104 |
2 |
снеговая |
1,0 0,9 |
-7,6 -6,8 |
207,9 187,1 |
+3,1 +2,8 |
+35,1 +31,6 |
207,9 187,1 |
-16,7 -15 |
207,9 187,1 | |
3 |
|
крановое вертик. давление (тележка слева) |
1,0 0,9 |
+21,3 +19,2 |
2637 2373 |
-69 -62 |
-941 -847 |
2637 2373 |
+337,5 +303,7 |
- - |
3* |
|
крановое вертик. давление (тележка справа) |
1,0 0,9 |
+218,8 +196,9 |
615,3 553,8 |
-27,0 -24,3 |
-158,9 -143 |
615,3 553,8 |
+166,68 +150 |
- - |
4 |
|
поперечн. торможение (сила прило – жена к левой стойке) |
1,0 0,9 |
±220,9 ±198,8 |
- - |
±24,4 ±22 |
±118,3 ±106,5 |
- - |
±118,3 ±106,5 |
- - |
4* |
|
поперечн. торможение (сила прило – жена к правой стойке) |
1,0 0,9 |
±73,9 ±66,5 |
- - |
±3,8 ±3,4 |
±20,9 ±18,8 |
- - |
±20,9 ±18,8 |
- - |
5 |
|
ветровая нагрузка слева |
1,0 0,9 |
-351,4 -316,3 |
- - |
+32 +28,8 |
+44,6 +40,1 |
- - |
+44,6 +40,1 |
- - |
5* |
|
ветровая нагрузка справа |
1,0 0,9 |
+331,4 +298,2 |
- - |
-27,6 -24,8 |
+52,7 +47,4 |
- - |
+52,7 +47,4 |
- - |
Таблица Расчетные усилия для левой стойки
Сочетания |
Усилия |
Нижняя часть стойки |
Верхняя часть | |||||
Сечение 1–1 |
Сечение 2–2 |
Сечение 3–3 | ||||||
M |
N |
Q |
M |
N |
M |
N | ||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Основные сочетания Yn=1,0 |
|
+327,6 |
104 |
-26,1 |
+70,2 |
104 |
+447,4 |
104 |
|
1,5* |
1,5* |
1,3,4 | |||||
|
-355,2 |
104 |
+33,5 |
-1041,8 |
2741 |
-36,2 |
104 | |
|
1,5 |
1,3,4 |
1,5 | |||||
|
+238,4 |
2741 |
-91,9 |
- |
- |
- |
- | |
|
1,3,4 |
- |
- | |||||
|
-203,4 |
2741 |
-43,1 |
-1041,8 |
2741 |
-25,1 |
311,9 | |
|
1,3,4 |
1,3,4 |
1,2 | |||||
Основные сочетания Yn=0,95 |
|
+690,1 |
719,3 |
-69,6 |
+96,5 |
291,1 |
+449,2 |
104 |
|
1,3*, 4,5* |
1,2,5* |
1,3,4,5* | |||||
|
-506,5 |
2664,1 |
-50,9 |
-895,9 |
2477 |
+16,7 |
291,1 | |
|
1,2,3,4,5 |
1,3,4,5 |
1,2,5 | |||||
|
+505,63 |
2664,1 |
-60,5 |
- |
- |
+160,9 |
291,1 | |
|
1,2,3,4,5* |
- |
1,2,3,4,5* | |||||
|
-506,5 |
2664,1 |
-50,9 |
-864,3 |
2664,1 |
+16,7 |
291,1 | |
|
1,2,3,4,5 |
1,2,3,4,5 |
1,2,5 | |||||
|
-355,2 |
104 |
+33,5 |
- |
- |
- |
- | |
|
1,5 |
- |
- | |||||
|