Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного зданияРефераты >> Строительство >> Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания
4.7 Определение длины заделки арматурных стержней
Таблица 4.3.
|
# |
l, мм |
Q, кH |
S, см |
qsw, кH/см |
D, см |
w, cм |
20D, см |
w0, см |
|
1 |
1250 |
110 |
25 |
1,172 |
2,5 |
59,4 |
50 |
60 |
|
2 |
2975 |
110 |
25 |
1,172 |
2,5 |
59,4 |
50 |
60 |
|
3 |
500 |
240 |
25 |
1,172 |
2,2 |
113,4 |
44 |
115 |
|
4 |
500 |
200 |
25 |
1,172 |
2,2 |
96,3 |
44 |
100 |
|
5 |
2375 |
100 |
25 |
1,172 |
1,8 |
51,7 |
36 |
55 |
4.8 Определение экономического эффекта от снижения расхода арматуры
Таблица 4.4.
|
Расположение |
D, мм |
Длина сэкономленной арматуры, мм |
Масса сэкономленной арматуры |
Общее кол-во ригелей в здании, шт. |
Масса сэкономленной арматуры в здании, т | |||
|
ригеля |
арматуры |
ед. дл., кг/м |
общей длины, кг |
итого на ригель, кг | ||||
|
крайний ригель |
верхняя |
22 |
2× (200+250×8+500×8+250×4) = 14400 |
2,984 |
42,97 |
64,17 |
10×14 = 140 |
8,984 |
|
нижняя |
25 |
2× (200+250×3) +2× (250×7+60) = 5520 |
3,840 |
21, 20 | ||||
|
средний ригель |
верхняя |
22 |
2×2× (250×4 + 500×3) = 10 000 |
2,984 |
29,84 |
42,31 |
10×14 = 140 |
5,923 |
|
нижняя |
18 |
2×2× (60 + 250×6) = 6240 |
1,998 |
12,47 | ||||
|
Итого на здание, т: |
14,907 | |||||||
|
Стоимость 1 т арматуры: 15 500 руб. |
Всего экономия, руб.: |
231059 | ||||||
4.9 Конструктивное армирование ригеля, опорный узел
В соответствии с п.5.21. СНиП [2] в изгибаемых элементах при высоте сечения h > 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм. Устанавливаем посередине высоты сечения арматурные стержни Æ10А-I.
Плоские сварные каркасы К-1 (2 шт.) объединяем в пространственный каркас с помощью горизонтальных поперечных стержней, устанавливаемых через 1,0.1,5 м.
Стык ригеля и колонны. В верхней части стыка выпуски арматуры из колонны и ригеля соединяются вставкой арматуры на ванной сварке, затем полость стыка замоноличивается. Вставка арматуры повышает точность монтажного соединения в случае нарушения соосности выпусков арматуры. В нижней части стыка монтажными сварными швами соединяются закладные детали колонны и ригеля. Температурный зазор между торцом ригеля и гранью колонны может составлять 60…100 мм.
5. Расчёт и конструирование колонны
5.1 Подбор продольной арматуры
В колоннах средних рядов здания изгибающие моменты М незначительны, поэтому можно принять, что колонна воспринимает только продольные усилия N и работает в условиях внецентренного сжатия со случайным эксцентриситетом.
При действии значительных изгибающих моментов М колонна является внецентренно сжатой с расчётным эксцентриситетом e = M/N.
Подбор продольной арматуры достаточно провести для наиболее нагруженной колонны 1-го этажа, а в колонных остальных этажей принять его таким же. Расчётное продольное усилие в колонне 1-го этажа: Nk = 2 175 кН (п.2.4.4).
Расчётная длина колонны принимается равной высоте этажа: l0 = Нэ = 4,2 м.
Классы бетона и арматуры для колонны принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия (п.4.1). Коэффициент длительности действия нагрузки gb2 = 0,9.
Продольное армирование колонны назначается из условия прочности, которое имеет вид:
Nk £ j (Rb gb2 A + Rsc As,tot),
где j - коэффициент, учитывающий влияние продольного изгиба; принимается по справочной таблице в зависимости от отношения расчётной длины колонны к её ширине: l0/hk = 4,2/0,45 = 9,33; тогда коэффициент j = 0,9.
