K1=2,152 ,K1=1,314 [3, тб.16.1]

при привязке "0", аВ= 50 мм – при вк= 40 см от покрытия

МI =

МII =

NI = NII=Fп=110,1 кН

От стен, собственного веса, подкрановых балок

МI = МII =0

NI =

NII =

От постоянной нагрузки суммарная

МI =∑ МI=2.34+0=2,34кН*м

МII =∑ МII=-3,44+0=-3,44кН*м

NI =∑ NI=110,1+45,08=155,18 кН

NII =∑ NII=110,1+477,18=587,28 кН

Временная нагрузка

Снеговая Fсн – изгибающие усилия от покрытия умножаются на коэффициент

Fсн / Fп =64,8/110,1=0,59

МI =2,34*0,59=1,38 кН*м

NI = NII=Fсн=64,8 кН

МII =-3,44*0,59=-2,03 кН*м

Крановая вертикальная Dmax ; (y = 1*Hн ,)

ан = "привязка" + 750 – hн/2=0+850-1200/2=250мм

ан = hн/2 - "привязка" - 750=1200/2-0-850=-250мм

K2=1,304 [3,тб.16.2]

- со своими знаками,

R11 – реакция в дополнительной связи от перемещения

,

;

Крановая горизонтальная ТА, ТБ

K3=0,775 [3, тб.16.3]

Ветровая (слева)

K7=0,363 [3, тб.16.7]

;

;

;

;

;

4. Проектирование стоек

Материал

Бетон В25

γв2 = 1,1 (табл. 15 [1])

Rв =14,5МПа*1,1=15,95МПа (табл. 13 [1] с учетом γв2)

Eв =27,0*103МПа (табл. 18 [1])

Арматура А-III (Ø10 ÷ 40)

Rs =Rsc =365МПа (табл. 2.2 [1])

Es =200*103МПа (табл. 29 [1])

- коэффициент приведения

;

;

где

ω=α – 0,008

Rв=0,85-0,008*15,95=0,722 (п. 3.12 [1])

α=0,85 – для тяжелого бетона

σSR=Rs=365МПа

σSc,U=400 МПа, т.к. γв2 >1,0

Надкрановая часть (армирование симметричное)

Если λ=lo/I=925/11,56=80 >14, то учитываем выгиб колонны

Определение зависимости "Ncr – As"

,

если

и φр = 1 (ф. 58)

где

Eв = МПа ·100 = Н/см2 ;

As и A’s – см2 ;

lo, ho, a’ – см ;

J – см4 ; Ncr – H ;

После преобразования формулы Ncr , получаем

;

;

;

Таблица 1