tзач = 150 = 39 мин.;

0,85 · 4

tобм = 0,196 ÷ 0,213

tк - средняя продолжительность подготовки комбайна к выемке следующей полосы, мин. (tк=20-30мин.);

Ттехн = ( 0,039 + 0,196 ) 150 + 0 + 39 + 20 = 94 мин;

μκ -коэффициент готовности комбайна, принимается μк = 0,84;

μκр - коэффициент готовности крепи, μкр = 0,9;

μρк - коэффициент готовности скребкового конвейера, μск = 0,92;

μο.кр - коэффициент готовности процесса крепления за комбайном (μп.кр.=0,85-0,95);

μξп - коэффициент готовности системы магистрального тран­спорта по фактору "отсутствие порожних вагонов" (μоп =0,9-0,95);

μοп - коэффициент готовности погрузочного пункта при пог­рузке угля (μпп =0,95-0,98);

μοр - коэффициент готовности очистного забоя по процессу проветривания, μпр =1.

μ1= 1 .

[ 1 + 9 · 94 + ( 1/ 0,84 - 1) + ( 1/0,9 - 1) + ( 1/0,92 - 1) + ( 1/0,85 - 1) +

2,2·1,39·0,63·150

= 0,17

+ ( 1/0,9 - 1) + ( 1/0,95 - 1) + ( 1/1 – 1 ) ]

Коэффициент готовности очистного забоя по группе параллельных перерывов определяется по формуле:

μ2 = (0,88 – Тпз/ Тсм)· μρэ·μсв ;

где 0,88-коэффициент учитывающий время на отдых;

Тпз - суммарные нормативные затраты вpемeни на выполнение подготовитело-заключнтельных операций, мин. (17-20 мин.);

μρэ - коэффициент готовности системы электроснабжения (μсэ=0,965);

μρв - коэффициент готовности сопряжения лавы с вентиляцион­ным штреком:

μρв = μэс·[ 1 – (1- μύс)·∑Кi] ,

μύс - коэффициент готовности эталонного сопряжения, при котором отсутствует действие осложняющих технологи­ческих факторов (μύс=0,98);

Кi - коэффициент увеличения времени простоев очистного забоя при действии i-го технологического фактора, осложняющего поддержание сопряжения, ∑Кi = 0;

μρв = 0,98 · [ 1 – (1- 0,98 ) · 0 ]= 0,98 ,

μ2 = (0,88 – 17 / 360 ) · 0,965 · 0,98 = 0,78,

К = 1/0,78 – 1 = 0,06,

1/0,17 - 1

Км = [1/ 0,17 + (1/ 0,78 - 1) · (1 + 1 / 0,17 – 1 ) ]-1 = 0,25,

1/ 0,06·0,77 + 1

Арсут.= 360 • 3 • 4,99 • 0,25 = 1347,3 тонн.

Проверка нагрузки на очистной забой по газовому фактору.

Суточная нагрузка на очистной забой с учётом газового фактора Агсут определяется по формуле:

Агсут.= j• Ксм • Тсут , т/сут.,

где: j - расчётная производительность выемочной машины по газовому фактору, т/мин;

Ксм - суточный коэффициент машинного времени,

Ксм = nсм·Тсм · Км,

1440

где: nсм - число добычных смен в сутки; Тсут=1440 мин.,

Ксм = 3 · 360 · 0,25 = 0,19.

1440

Производительность выемочной машины с учётом газового фактора jопределяется по формуле:

j = 0,6 · Vmax · Sоч.р · С · 1/Крв _ ,

Кдег.е·qпл·(1-Кдег.пл)+[(1-Кдег.е)·qпл·(1-Кдег.пл)+Квп·qвп(1-Кдег.сп)]·Ксм

где: Vmax - максимально допустимая ПБ скорость движения воздуха по лаве (Vmax=4м/сек);

Sоч.р. - расчётная площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки, Sоч.р. = 4,6м2;

С - допустимая по ПБ концентрация метана в исходящей струе лавы, % (С=1%);

Крв -коэффициент резерва воздуха для проветривания очистного забоя. Определяется по формуле:

Крв =1+0,04·Vл , Vл = nц · r , nц = Дсут/Дц ,

Vл - скорость подвигания очистного забоя, м/сут,

Vл = 1,6 · 0,63 = 1,01

Крв = 1 + 0,04 · 1,01 = 1,04;

Кдег.е.- коэффициент, учитывающий естественную дегазацию пласта в зоне выемки, Кдег.е. = 0,5;

qпл - относительное метановыделение из разрабатываемого пласта, м3/т (принимается по фактическим данным на шахте при прохождении практики), qпл = 3м3/т;

Кдег.пл - коэффициент, учитывающий эффективность дегазации разрабатываемого пласта, Кдег.пл = 0,3;

Кв.п - коэффициент, учитывающий метановыделение из выра­ботанного пространства в призабойное, Кв.п = 0;

Кут.в - коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выра­ботанное пространство, Кут.в = 1,65;

qвп - относительное метановыделение из выработанного пространства, м3/т (принимается по фактическим данньпм на шахте при прохождении практики), qвп = 0,3м3/т;

Кдег.с.п - коэффициент, учитывающий эффективность дегазации сближенных пластов и выработанного пространства, Кдег.с.п = 0,3;

j = 0,6 · 4 · 4,6 · 1 · 1/1,04 _ = 8,5 т/мин,

0,5·3·(1-0,3)+[(1-0,5)·3·(1-0,3)+0·0,3 (1-0,3)]·0,19

Агсут.= 8,5 • 0,19 • 1440 = 2325,6 т/сут.

В соответствии с требованиями ПБ расчетная нагрузка на очистной забой не должна превышать нагрузки на очистной забой по газовому фактору:

Арсут ≤ Агсут,

1347,3 ≤ 2325,6

следовательно расчетная нагрузка удовлетворяет требования ПБ по газовому фактору.

2. РАСЧЕТ СЕБЕСТОИМОСТИ ДОБЫЧИ 1т. УГЛЯ.

2.1. ЗАРАБОТНАЯ ПЛАТА.

РАСЧЕТ КОМПЛЕКСНОЙ НОРМЫ ВЫРАБОТКИ И РАСЦЕНКИ.

ПОПРАВОЧНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ К НОРМАМ.

Выемка угля комбайном:

При работе комплекса с кабелеукладчиком К1=0,85,

волнистая гипсометрия пласта К2 = 0,9,

объемный вес угля К3 = 1,05,

обобщенный коэффициент Коб = 0,85· 0,9 ·1,05 = 0,8033.

Установка промежуточных рам из дерева:

при установке подпарочных рам из двух и трех стойках К1 = 1,05,

Установка деревянных стоек под верхняк основного крепления по нижнему и верхнему бортам:

- при креплении стойками под верхняк из круглого лесоматериала К=0,9

Возведение деревянной органной крепи на конвейерном штреке:

отсутствие перепиливания стоек К = 1,25.

РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ РАБОТ НА ЦИКЛ.

Добыча угля комбайном :

Д ц = Lл • m• γ • r = 150 • 2,2 • 1,39 • 0,63 = 289 т.

Передвижка крепи сопряжения на конвейерном штреке : 0,63м.

Передвижка перегружателя ПТК : 0,63м.