i=1 Tг

Се - себестоимость монтажа,

V - общий объем,

Ен - коэффициент эффективности капитальных вложений,

Tг - время работы по году.

3.8Список использованной литературы

1) “Бетонные работы” Балицкий ВС

2) “Технология монолитного бетона и железобетона” Евдокимов

3) “Технология строительного производства” под ред. Вареника ЕИ

4) “Справочник молодого арматурщика, бетонщика” Ждановский БВ

5) “Строительные краны. Справочник” Сташевский ВП

6) “Комплексная механизация в жилищном строительстве” Ламцов ВА

7) “Комплексная механизация трудоемких работ в строительстве” Казанока НС

8) “Бетонные работы” Афанасьев АА

9) ЕНиР сборник 4, выпуск 1 “Монтаж сборных и устройство монолитных железобетонных конструкций.

10)ЕНиР сборник 2, выпуск 1 “Земляные работы”

11)ЕНиР сборник 12 “Свайные работы”

12)Типовая технологическая карта на свайные работы и искусственное закрепление грунтов”

4.Расчётно - конструктивный раздел

4.1Расчёт железобетонных ленточных ростверков свайных фундаментов для наружных стен

Ростверки под стенами кирпичных зданий, опирающиеся на железобетонные сваи, расположенные в два ряда, должны рассчитываться на эксплуатационные нагрузки и на нагрузки, возникающие в период строительства. Расчёт ростверка на эксплуатационные нагрузки следует вести из условия распределения нагрузки в виде треугольников с наибольшей ординатой Р, тс/м, над осью сваи, которая определяется по формуле:

q0 · L

P = ¾¾¾ , где:

a

L - расстояние между осями свай по линии ряда или рядов, [м]

q0 - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка, [кН/м]

a - длина полуоснования эпюры нагрузки [м], определяемая по формуле:

3 Ep · Ip

a = 3,14 · Ö ¾¾¾ , где:

Ek · bk

Ep - модуль упругости бетона ростверка [МПа].

Ip - момент инерции сечения ростверка.

Ek - модуль упругости блоков бетона над ростверком.

bk - ширина стены блоков, опирающихся на ростверк.

bр · h3р 1,5 · 0,63

Ip = ¾¾¾ = ¾¾¾¾ = 0,027 м4

12 12

bр - ширина ростверка, равна 1,5 м

hр - высота ростверка, равна 0,6 м

Подставим значения в вышеприведённую формулу:

3 2,7 · 0,027 3 _

a = 3,14 · Ö ¾¾¾¾¾ = 3,14 · Ö 0,03698 = 3,14 · 0,33316 = 1,046 » 1,1 м

2,7 · 0,77

тогда:

q0 · L 1696,36 · 1,3

P = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 2004,78

a 1,1

Наибольшую ординату эпюры сваи - р0 можно определить по формуле:

q0 · Lp

р0 = ¾¾¾ , где:

a

Lp - расчётный пролёт [м], равный 1,05 · Lсв, где Lcв - расстояние между сваями в свету [м]

1696,36 · 0,84

р0 = ¾¾¾¾¾¾¾ = 1295,4

1,1

Расчётные изгибающие моменты Моп и Мпр определяются по формулам:

q0 · L2p 1696,36 · 0,842

Моп = - ¾¾¾ = - ¾¾¾¾¾¾¾¾ = - 99,74 кНм2

12 12

q0 · L2p 1696,36 · 0,842

Мпр = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾ = 49,87 кНм2

24 24

Поперечную перерезывающую силу в ростверке на грани сваи можно определить по формуле:

q0 · Lp 1696,36 · 084

Q = ¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾ = 712,47 кН , где:

2 2

q0 - равномерно распределённая нагрузка от здания на уровне низа ростверка

Lp - расчётный пролёт [м]

Определим характеристики прочности бетона.

Rв - расчётное сопротивление бетона класса В-20,

Rв = 11,5 МПа.

Расчёт прочности ростверка по сечениям нормальным к продольной оси. Подбор продольной арматуры произведём согласно СНиП 2.03.01 - 84 п. 3.18. Вычисляем коэффициент am:

M

am = ¾¾¾¾¾¾ , где:

Rb · b · h20

М - момент в пролёте.

b - ширина прямоугольного сечения [м]

h0 - рабочая высота [м],

h0 = 600 - 50 =550 мм.

49,87 · 106

am = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 0,01

11,5 · 103 · 1,5 · 0,552

При am = 0,01 находим h = 0,977, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле:

M

As = ¾¾¾¾¾ , где:

Rs · h · h0

М - момент в пролёте

Rs - рассчётное сопротивление арматуры

49,87 · 106

As = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 254 мм2

365 · 0,977 · 0,55

Принимаем арматуру класса А -III 8Æ7 мм (As = 308 мм2). Так - как диаметр арматуры меньше 10 мм, то конструктивно принимаем арматуру Æ12 мм, где As = 905 мм2.

Сечение на опоре:

· Момент на опоре равен - 99,74 кНм

· Рабочая высота h0 = 600 - 50 = 550 мм

Вычисляем коэффициент am:

М 99,74 · 106

am = ¾¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ = 0,019

Rb · b · h20 11,5 · 103 · 1,5 · 0,55

Находим h = 0,99, тогда требуемую площадь растянутой арматуры определим по формуле, принимая арматуру класса А - III, Rs = 360 МПа:

M 99,74 · 106

As = ¾¾¾¾¾ = ¾¾¾¾¾¾¾¾ = 501,85 мм2

Rs · h · h0 360 · 0,99 · 550

Принимаем стержни из арматуры А - III, 8Æ10 мм (As = 628 мм2).

4.1.1Расчёт поперечных стержней

Расчёт ведут по наклонному сечению. Диаметр поперечных стержней задают из условия сварки, так, чтобы отношение диаметра поперечного стержня к диаметру продольного составляло 1/4, поэтому диаметр поперечных стержней принимаем равным 4 мм, арматура класса А - I с шагом S = 310мм.

4.1.2Расчёт на продавливание

Расчёт на продавливание конструкций от действия сил, равномерно распределённых на огромной площади должен производиться из условия:

F £ a · Rbt · Um · h0

F - продавливающая сила

a - коэффициент, принимаемый равным 1

Um - среднее арифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании.

При определении Um предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, а боковые грани наклонены под углом 45О к горизонтали. При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, расчёт должен производиться из условия:

F = Fd + 0,8 · Fsw = 1696,36 + 0,8 · 6,615 =1701,65

Fd = F

Fsw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчётной пирамиды продавливания по формуле:

Fsw = å Rsw · Asw , где:

Rsw - расчётное сопротивление арматуры, не должно превышать значения, соответствующего арматуре класса А - I. При учёте поперечной арматуры значение Fsw должно быть не менее 0,5 · Fb