Полные погонные нагрузки:

Нормативная

Расчетная

1.3 Статический расчет

Ширина площадки опирания на верхний пояс несущей конструкции – 6см, тогда расчетный пролет плиты равен

Плита рассчитывается как балка на двух опорах.

Расчетный изгибающий момент:

Расчетная поперечная сила:

При уклонах кровли 1:4 расчет плиты допускается вести без учета явления косого изгиба.

Геометрические характеристики сечения

Расчет клееных элементов из фанеры и древесины выполняется по методу приведенного поперечного сечения в соответствии с п.4.25 СНиП II-25-80.

Расчетная ширина фанерной обшивки при

Геометрические характеристики плиты приводим к фанере с помощью коэффициента приведения:

Приведенная площадь поперечного сечения плиты

Приведенный статический момент поперечного сечения плиты относительно нижней плоскости обшивки

Расстояние от нижней грани до нейтральной оси поперечного сечения плиты

Расстояние от нейтральной оси до верхней грани продольных ребер

Расстояние от нейтральной оси плиты до центра тяжести продольных ребер

Приведенный момент инерции плиты относительно нейтральной оси

1.4 Конструктивный расчет

Проверка напряжений

Максимальные напряжения в растянутой фанерной обшивке:

, где

-коэффициент надежности по назначению.

Максимальные растягивающие напряжения в ребре деревянного каркаса

,

где коэффициент приводит геометрические характеристики к наиболее напряженному материалу – древесине, т.е.

Максимальные сжимающие напряжения в ребре деревянного каркаса

Проверка скалывающих напряжений по клеевому шву между фанерной обшивкой и продольными ребрами каркаса:

,

где -статический момент фанерной обшивки относительно нейтральной оси:

Прочность клеевого шва между фанерой и древесиной (фанера приклеивается на клее ФРФ – 50) принимается равной прочности фанеры на скалывание вдоль волокон наружных слоев 78,4Н/см2 (табл.10 СНиП II-25-80).

Проверка прогиба плиты

Относительный прогиб плиты:

Скомпонованное сечение удовлетворяет условиям прочности и жесткости.

2. Определение геометрических характеристик рамы

За расчетную ось принята наружная кромка рамы

а) высота в коньковом узле рамы

Н = 5,5 м;

б) задаемся высотой вертикальной части стойки hнст = 1 м, тогда

hвст = h - hнст = 5 - 1 = 4 м;

в) угол между ригелем и стойкой:

a = 90о + g = 90 + 14 = 104о, тогда

= 52о;

г) радиус закругления карнизного узла:

r = hвст · tg = 4 · 1.28 = 5,12 м;

Сбор нагрузок

Таблица 2

Нагрузки на раму (Н/м2)

Собственная масса рамы:

gнс.м. = Н/м2;

где gнп – нормативная нагрузка от собственной массы покрытия;

gнсн – нормативная снеговая нагрузка на покрытие;

ксм – коэффициент собственной массы несущих конструкций.

Полные погонные нагрузки:

а) постоянная gп = 680 · 3,5 = 2380 Н/м = 2,4 кН/м;

б) временная gсн = 1600 · 3,5 = 5600 Н/м = 5,6 кН/м;

в) полная g = gп + gсн = 8 кН/м

3. Конструктивный расчет рамы

Задаемся: 1. Материал несущей конструкции – ель II сорта;

2. Ширина сечения: b = 165 мм; Ru = 1,3 кН/см2

3. Толщина слоев: r/dсл 200 à dсл = r/200;

r = 5.12 м (табл. 9 СНиП II-2580)

dсл = 512/200 = 2,56 24 мм.

Определяем приближенно требуемую высоту сечения рамы в карнизном узле:

à ;

hтр = = 97,33 см;

Компонуем сечение из 43 слоя h = 41·2,4 = 98 см